【摘 要】
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采用真空磁悬浮熔炼和快速凝固制备了La2Mg(Ni0.85Co0.15)9Cu0.3 储氢电极合金，测试研究了快凝冷却速度对合金相结构和电化学储氢性能的影响。研究结果表明，铸态及快凝合金均具有多相结构，含有较多的(La,Mg)Ni3 相和LaNi5 相以及少量的LaNi2 相，其中LaNi2 相随着快凝冷却速度的增大而逐渐减少。电化学性能测试表明，随着快凝冷却速度的增大，合金的最大放电容量由铸态的
【机 构】
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浙江大学材料科学与工程学系,310027,杭州 浙江海洋学院机电工程学院,316004,舟山
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采用真空磁悬浮熔炼和快速凝固制备了La2Mg(Ni0.85Co0.15)9Cu0.3 储氢电极合金，测试研究了快凝冷却速度对合金相结构和电化学储氢性能的影响。研究结果表明，铸态及快凝合金均具有多相结构，含有较多的(La,Mg)Ni3 相和LaNi5 相以及少量的LaNi2 相，其中LaNi2 相随着快凝冷却速度的增大而逐渐减少。电化学性能测试表明，随着快凝冷却速度的增大，合金的最大放电容量由铸态的 381.2 mAh/g 逐渐降为30 m/s 淬速时的349.4 mAh/g，但合金的充放电循环稳定性得到了明显的改善， 50 次循环容量保持率从铸态时的54.1％增大为30 m/s 淬速时的64.6％；此外，合金的高倍率放电性能（HRD）随冷却速度的增加有不同程度的降低，而合金的活化性能变化不大。
其他文献
生物质的超临界水气化可直接利用高含水量的湿生物质制氢，而部分氧化气化可以提高加热速率，减少焦油和焦炭，提高生物质气化率，增加氢气的产量。本文在超临界流化床中，以生物质的模型化合物葡萄糖为原料，考察了不同氧化剂当量对部分氧化气化结果的影响。结果表明：部分氧化气化的主要产物是H2、CO、CO2、CH4。随着氧化剂当量的增加，气化率和碳气化率增大，气体产物中氢气的百分含量下降，二氧化碳的百分含量增加，氢
近年来，以硼氢化合物为基础的制氢/储氢一体化技术受到人们的日益关注[1]。硼氢化合物如碱金属硼氢化物[M(BH4)n (M=Li, Na, K)]和氨硼烷（NH3BH3）具有较高的理论含氢量，NaBH4 的含氢量为10.6wt％，NH3BH3 则达到19.5wt％，在催化剂的作用下于碱性或中性介质中可以与水反应产生氢气[2-4]。但在实际应用中仍然面临诸多问题，如所用的贵金属（Pt, Ru 等）、
本文用X-Ray 衍射(XRD)方法研究了球磨后Mg3La 合金的吸氢前的结构，并研究了吸氢和脱氢后球磨后Mg3La 合金的结构变化。测得的压力－组成－等温曲线(PCI)表明球磨后Mg3La 合金在300°C 首次吸氢会发生分解，最大吸氢量可达4 wt.％，后续循环过程的最大吸氢量在2.7 wt.％左右。这里对其脱氢反应的焓和熵进行了计算。XRD 测试表明球磨后Mg3La 合金吸氢分解的生成物有M
本文基于氢在常规碳基吸附剂－活性炭上的平衡吸附数据，通过吸附平衡分析研究吸附氢分子间相互作用能随储存系统温度、压力、表面遮盖率的变化特点，进而达到探寻氢在碳基材料上适宜存储条件的目的。首先，依据容积法原理搭建试验台，在温度区间113 K～293 K、压力范围0～13MPa 测试氢在LY-1 椰壳活性炭上的吸附等温线。其次，根据格子理论推导通用吸附等温方程，通过吸附平衡态的能量分析确定氢分子在吸附表
采用感应熔炼方法制备了稀土–镁–镍基贮氢合金Ml0.88Mg0.12Ni3.0Mn0.10Co0.55Al0.10。XRD 分析表明，合金由CaCu5 型相，Ce2Ni7 型相和Pr5Co19 型相组成。电化学测试结果表明，Ml0.88Mg0.12Ni3.0Mn0.10Co0.55Al0.10 合金的放电容量可以达到386 mAh/g，比同测试过程中的商品AB5 型合金(332 mAh/g)高出1
用冷坩锅磁悬浮熔炼方法制备铸态La0.7Mg0.3(Ni0.85Co0.15)3.4 贮氢电极合金，并分别在1073K、1173K 和1273K 温度下热处理8h 得到热处理态合金，采用ICP-AES、XRD、三电极体系、显微硬度测试、SEM 及EDS 等研究合金的Mg 含量、相结构、电化学性能、显微硬度及相应电极的表面状态。ICP-AES 分析表明，合金的 Mg 含量随着热处理温度的升高从2.3
采用XRD、等容法储放氢性能测试、SEM 等分析手段，研究了球磨工艺对TiZr 氢化物掺杂NaAlH4 材料的形态、物相、可逆储放氢性能。结果表明TiZr 氢化物掺杂NaAlH4 可以实现可逆吸放氢，其中球磨10h 的复合储氢材料在160℃、0.1MPa 放氢条件下，总放氢量达4.5 wt.％,40min 可逆放氢量超过3.0 wt. ％，显示了良好的储放氢动力学性能。研究结果同时也表明TiZr
为了改善La0.75Mg0.25Ni3.5Cox (x = 0.4，0.6)合金的电化学性能。对铸态合金在0.3MPa 压力氩气保护下，进行不同温度(1123、1223 和1323 K)退火，保温时间均为10 h。X 射线衍射(XRD)分析表明，铸态及1123K 温度退火后合金主要由LaNi5、(La,Mg)2Ni7 相及少量LaNi2 相组成；退火温度为1223 和1323K 时，合金中LaNi
系统研究了(Ti-Cr)40V55Zr5储氢合金在真空热处理（1473K下保温2h和6h）改性前后的相结构及储氢性能。XRD及SEM分析表明，热处理前的铸态合金由BCC结构的固溶体主相和ZrCr2基第二相组成；经过热处理后，合金的BCC主相的晶胞体积有所增大，除了BCC主相和ZrCr2基第二相外，还出现微量的富Ti第三相。储氢性能测试表明，热处理后(Ti-Cr)40V55Zr5合金的动力学性能和活
采用高能球磨法制备了Mg + 10 wt％TiFe1-xCrx (x=0, 0.3)复相储氢合金，对比研究了球磨复相合金和球磨纯镁的微结构与储氢性能。研究结果表明：在纯Mg 中添加10 wt％TiFe1-xCrx (x=0, 0.3)进行复合球磨，可以明显提高合金的吸放氢性能。在相同温度条件下，x=0.3 的含Cr 复相合金具有最佳的吸放氢性能，其中在613 K 下的吸氢容量为7.14 wt％、放