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研究了热作模具钢4Cr3Mo2VNiNbB的力学性能和显微组织.结果表明:采用EAF+LF+VD+ESR工艺可以生产出高纯净度的4Cr3Mo2VNiNbB钢;经淬火回火处理后的钢具有优良的横向冲击及拉伸性能,同时组织均匀,油冷与空冷条件下的力学性能与显微组织差别不大.
热作模具钢4Cr3Mo2VNiNbB的组织和力学性能
【摘 要】
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研究了热作模具钢4Cr3Mo2VNiNbB的力学性能和显微组织.结果表明:采用EAF+LF+VD+ESR工艺可以生产出高纯净度的4Cr3Mo2VNiNbB钢;经淬火回火处理后的钢具有优良的横向冲击及拉伸性能,同时组织均匀,油冷与空冷条件下的力学性能与显微组织差别不大.
【机 构】
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抚顺特殊钢股份有限公司,抚顺113001
【出 处】
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第八届模具钢学术会议
【发表日期】
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2017年3期
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公司LGMS5725型矿渣立磨原配套设计的磨辊为三主辊和三辅辊,每个磨辊均设计有测速装置,投产运行不到半年发现辅辊转速数据在中控操作画面上不显示,经现场确认是磨辊测速装置出现问题.为保证磨辊安全运转,公司于2015年12月15日利用计划停机对该磨辊系统进行检查,并对测速装置部分结构进行了改进,通过实际运行取得了较好的效果.
利用金相显微镜和洛氏硬度计对4Cr5MoSiV钢淬火和回火后的组织、硬度进行了观察与分析.结果表明:在1040,1060℃淬火时碳化物未完全固溶到奥氏体中,随淬火温度升高马氏体组织变得更加粗大;硬度随淬火温度的升高先增加再降低,在1100℃达到最高值56.5HRC;晶粒度则随淬火温度升高逐渐降低;碳化物在奥氏体中的溶解程度对马氏体转变后的硬度有较大影响;经1050℃和1100℃淬火并在490～65
为得到均匀的珠光体球化组织,对三种Cr13型耐蚀塑料模具钢进行了退火组织研究,采用六种不同的热处理工艺对比分析.结果表明:420MOD钢的最佳退火球化工艺为830℃+760℃等温退火,1.2083钢的最佳退火球化工艺为960℃淬火+830℃+760℃等温退火,FT64钢的最佳退火球化工艺为960℃淬火+870℃退火;420MOD钢和1.2083钢应避开870℃左右的温度段,在此阶段会形成片状珠光体
针对热作模具钢H13小规格锻件中存在共晶碳化物的问题,利用低倍酸洗和光学显微镜观察等方法,结合热处理试验,研究了均匀化退火时间对H13钢小规格锻件组织和共晶碳化物的影响.结果表明:H13钢经均匀化退火5h后,组织中无魏氏体组织和晶界烧熔,此退火时间可以作为锻后高温扩散最优时间.
为了开发出能适用于700～900℃高温下服役的热作模具钢,对一新型奥氏体热作模具钢的组织和性能进行了研究.结果表明:其电渣锭铸态组织由γ-Fe,V(C,N)和Mo2C组成;大部分V(C,N)的形貌是不规则条状或者片状,并且具有尖角;共晶碳化物Mo2C大部分是层片状、鱼骨架状,少部分是短棒状;固溶热处理时,随着固溶温度升高和时间的增加,洛氏硬度先增大后减小,奥氏体晶粒尺寸先缓慢增加,当固溶温度超过1
采用EAF+LF+VD冶炼的H13钢,通过对钢的LF脱氧工艺进行优化,用铝粉与碳粉进行扩散脱氧,控制炉渣碱度在2.5～3.5范围内,并采用真空脱气、弱氩搅拌及氩气保护等工艺措施来降低钢中的氧含量.结果表明:生产的H13钢经优化脱氧工艺后,钢中的氧含量有较大幅度的降低,平均氧含量由原来的25.37mg/kg降低到13.53mg/kg;T[O]≤20mg/kg占比由原来的26.92％提高到98.37％
对SM55模具钢的一种型腔大模块的锻造加工工艺及加工后材料的组织与力学性能进行了试验研究.结果表明:通过对钢锭进行多火次、多方向锻造,控制不同火次、不同方向的压下量,利用锻造工具进行锻压型腔等生产工艺,生产出了型腔模块外形良好,型腔模块纵向不同位置力学性能、显微组织等较好的模块,SM55钢型腔模块能够满足模具的使用要求.
研究了新型预硬化塑料模具钢DT345经不同工艺热处理后的显微组织及性能.结果表明:通过控制该钢的在线预硬入口温度在850-880℃,出口温度≤200℃,再经500～530℃回火处理,可使预硬化后的硬度达到40～43HRC,抗拉强度达到1140-1270MPa,冲击功达到260～270J,具有适宜的综合性能指标,可满足用户高硬度模具的使用要求.
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