针对传统35CrMnSiA低合金超高强度钢淬透性较差,无法满足尺寸较大构件整体力学性能要求的问题,借助于末端淬火试验和截面硬度试验分别进行了0.26%Mo、0.26%Mo/0.0019%B和0.26%Mo/0.27%Ni添加改善35CrMnSiA钢淬透性的实验研究,根据实验结果改进了35CrMnSiA钢的化学成分,得到成分优化后的35CrMnSiA（G35）钢。在此基础上,用系列直径钢棒对比了传统35CrMnSiA钢和工业生产G35钢的横截面硬度分布以及轴线中心强度和韧性变化,最后通过热处理实验进一步提高G35钢其强韧性匹配。得到下列主要研究结果:（1）由于贝氏体的存在使35CrMnSiA钢的硬度与淬火马氏体量的相关性不再符合SAE J406标准提供的对应关系,根据不同直径钢棒截面硬度试验,并依据35CrMnSiA超高强度钢强韧性要求,测得35CrMnSiA钢的实际油冷淬火临界直径约为Φ60mm。（2）35CrMnSiA钢中分别添加Mo、Mo/B和Mo/Ni并进行末端淬火试验对比结果表明:分别添加Mo、Mo/B和Mo/Ni依次降低先共析铁素体和珠光体的形成倾向,增大马氏体和贝氏体形成能力从而改善淬透性;其中,Mo和Ni复合添加改善35CrMnSiA钢淬透性的效果最佳。（3）传统35CrMnSiA钢和G35钢过冷奥氏体连续冷却转变曲线（CCT曲线）对比表明,G35钢形成先共析铁素体,珠光体和贝氏体的临界冷却速度均低于传统的35CrMnSiA钢;由金相照片可以看出,与35CrMnSiA钢相比,Mo和Ni复合添加的G35钢显著抑制先共析铁素体+珠光体组织的形成改善了淬透性,末端淬火试验中距水冷端90mm处硬度提高约4HRC。（4）不同直径钢棒末端淬火试验表明:G35钢中的贝氏体转变动力学明显降低,Φ90mm的钢棒仍保留较高比例的马氏体,而传统35CrMnSiA钢Φ90mm钢棒轴线中心已形成先共析铁素体;从轴线中心取样检测的力学性能可知,传统35CrMnSiA钢存在强度和冲击韧性“双低”的临界淬火直径（＜Φ90mm）;与35CrMnSiA钢相比,随钢棒直径增大G35钢轴线中心强度下降幅度放缓的同时冲击韧性大幅上升并未出现强度和冲击韧性“双低”现象。（5）热处理试验表明:化学成分优化后的35CrMnSiA钢（G35钢）在930℃下保温1h空冷正火,890℃下保温1h油冷淬火,230℃下保温2h回火时强韧性达到最佳,抗拉强度可达1751MPa,室温U型缺口冲击吸收能量可达64J。