螺栓球节点网架结构作为大跨空间结构型式之一,其应用的范围及数量均居国内外首位。悬挂吊车的往复交变作用将带来工业建筑领域的螺栓球节点网架结构的疲劳问题。螺栓球节点网架结构的疲劳涉及到杆件、锥头、封板、螺栓球以及高强度螺栓连接的疲劳,而后者是疲劳破坏的关键所在。由于理论及试验研究甚少,目前国内外相关规范中亟待建立其疲劳设计方法。否则,设计人员无据可依,严重制约其在带悬挂吊车工业建筑领域的大规模应用。本文依托国家自然科学基金项目（59908005,50678109）的资助,重点对螺栓球节点网架结构高强度螺栓连接的疲劳性能进行理论与试验研究。本文的研究内容、研究方法、研究成果以及创新性概括如下:1、以ANSYS有限元分析软件为手段,针对40cr制M14、M20、M24、M30、M33、M39、M52、M60共8种高强度螺栓连接为对象,采用20节点的SOLID95单元进行实体建模,定量探讨了螺栓直径、螺纹升角、螺纹牙根圆角半径及螺栓球的影响程度。首次建立了高强度螺栓连接的应力集中系数及疲劳缺口系数的计算公式,后者数值区间为4.35-4.89。该结论揭示了应力集中和疲劳源的关系,解释了高强度螺栓连接疲劳强度极低的原因,奠定了以热点应力或热点应力幅为参量建立疲劳设计方法的理论基础。2、自行设计了一套高效、平稳的加荷装置,与瑞士进口的AMSLER疲劳试验机相配合,完成了M20、M30两种规格共32个高强度螺栓连接的常幅疲劳性能试验。得到了19个有效破坏点,9个超过2百万次的未破坏点,4个异常破坏点。收集了国内35个常幅试验数据,其中33个有效破坏点,2个超过2百万次的未破坏点。将本文与国内共有的52个有效试验数据回归统计分析,得到了S—N曲线斜线段部分的方程。借助本文与国内共有的11个未破坏试验数据,确定了S—N曲线的水平段部分。截至目前,本文得到的S—N曲线为国内外相对具有代表性和通用性的高强度螺栓连接疲劳曲线。3、依据该S—N曲线,分别以名义应力σ_max、热点应力σ_h、名义应力幅Δσ、热点应力幅Δσ_h为设计参量,建立了螺栓球节点网架高强度螺栓连接的常幅疲劳设计方法。若以N=2×10⁶为基准期,则[σ₀^P]=46.0MPa。[σ_0h^P]=200Mpa,[Δσ]=34 Mpa,[Δσ_h]=148 Mpa。高强度螺栓的疲劳强度仅相当于其屈服强度的5.1%,抗拉极限强度的4.6%,抗拉强度设计值的10.7%。并提出将高强度螺栓连接增补为《钢结构设计规范》（GB50017-2003）表6.2.3-2中的第九类。4、在完成常幅疲劳性能试验的同时,针对M20、M30两种规格共21个高强度螺栓连接疲劳试件,进行了“低→高”、“高→低”、“低→高→低”、“高→低→高”以及“随机性程序块”五种典型加载模式下的变幅疲劳性能试验,成功得到了21个有效破坏点。该项试验研究在国内外尚属首次。根据得到的试验数据,应用Miner法则与Corten—Dolan理论分别估算其疲劳寿命,绝大多数的D值均大于1,后者D值的离散性远小于前者,表明了高强度螺栓连接疲劳寿命的估算采用Corten—Dolan理论则更为合理。5、借助疲劳试验得到了40个典型的疲劳断口,其中M20常幅疲劳断口12个,变幅疲劳断口8个;M30常幅疲劳断口10个,变幅疲劳断口10个。借助放大镜、电子显微镜,针对疲劳断口进行金相分析,揭示了高强度螺栓连接的常幅及变幅疲劳破坏机理。疲劳断口均呈现疲劳源区、扩展区和瞬断区三个区域特征,而变幅疲劳断口的随机性远大于常幅疲劳断口。6、应用断裂力学的方法,估算40Cr制M20、M30高强度螺栓连接的常幅疲劳寿命。理论估算值与试验结果的规律性吻合较好,但前者大多数小于后者,且误差在20%左右。初始缺陷或裂纹初始长度是影响裂纹扩展寿命的重要因素,当初始裂纹长度增大一倍时,裂纹的扩展寿命减少50%左右。材料的断裂韧性对疲劳寿命的影响较小,当断裂韧性增大一倍时,裂纹扩展寿命仅增加10%左右。