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RST330钢板用于制造热水器内胆,需要具有良好的成型性能、涂搪性能及耐水体侵蚀的性能。在热水器内胆上有两条环形焊缝和一条直焊缝,焊缝是热水器最薄弱的环节,决定着热水器内胆的整体使用寿命,但在使用过程中,焊缝处易发生鳞爆漏水等问题。因此,针对以上问题,本文主要研究了RST330钢板的力学性能、涂搪性能及耐腐蚀性能。对于焊缝处易漏水现象,研究了焊缝处的力学性能、涂搪性能、氢渗透性能及析出相的数量与分布,并与RST330钢板基体和含Ti焊缝进行对比,找出焊缝处易于鳞爆的机理。另外,为适应搪瓷板多样化的使用要求,本文也尝试在不锈钢上进行涂搪,并轧制了搪瓷复合板,对其组织、力学性能、涂搪性能进行了评价。RST330钢板的室温组织为铁素体和一些细小的珠光体团,具有优异的力学性能,可以满足热水器内胆的制作要求;在800℃、825℃、850℃、875℃及900℃下对RST330钢板进行涂搪,结合搪瓷表面质量和钢瓷界面形貌的对比分析,得出850℃875℃是最优的涂搪温度区间,在800℃,825℃下搪烧得到的钢板-搪瓷界面的结合力较弱,而在900℃下因瓷釉的过分流动使得搪瓷涂层表面凹凸不平;在850℃,875℃下涂搪瓷时,搪瓷层与钢板及焊缝在物理和化学的共同作用下紧密密着,在马戈兰尼对流效应的作用下钢瓷界面形成小岛状的锚点,可提供很强的机械结合力,界面呈现相互啮合的结构;在850℃下搪瓷后的RST330钢板在5%和10%的HCl溶液中的的腐蚀失重比未搪瓷的RST330钢板小很多,也优于未搪瓷的316L不锈钢板,搪瓷后的钢板具有优异的耐腐蚀性能;用普通ER50-6焊丝和含Ti焊丝对RST330钢板进行焊接,得到两种不同的焊缝,并对焊缝的组织与力学性能、涂搪性能、氢渗透性能及第二相进行分析。结果表明,ER50-6焊缝及含Ti焊缝的力学性能可以满足RST330钢板的焊接技术标准。焊接组织正常,与基体组织相比较为粗大;对RST330钢板、ER50-6焊缝及含Ti焊缝在850℃进行涂搪,涂搪后表面质量均良好。RST330钢板瓷层均匀,气泡均匀分布且相互独立,无裂纹。但是在ER50-6焊缝及含Ti焊缝中出现少量的裂纹,这主要是由于焊缝处的应力分布不均匀,以及组织粗大不均匀造成的。焊缝的瓷层中裂纹的出现使其瓷层容易脱落,是造成焊缝处抗鳞爆性能较差的一个原因;氢渗透实验结果表明,RST330钢板的氢扩散系数为1.38×10-6cm2/s,贮氢性能最好。ER50-6焊缝的氢扩散系数为3.58×10-6cm2/s,贮氢性能最差。含Ti焊缝的氢扩散系数为2.33×10-6cm2/s,比RST330钢板高,但低于ER50-6焊缝的氢扩散系数。含Ti焊缝的固氢性能优于ER50-6焊缝。单位体积氢陷阱的数量,RST330钢板中最高,含Ti焊缝次之,ER50-6焊缝中最少。这些结果都说明含Ti焊丝的使用可在一定程度上提高钢板的固氢性能,提高了焊缝处的抗鳞爆性能。在RST330钢板中,出现大量的第二相颗粒,第二相颗粒成分主要是TiN,起到固氢陷阱的作用,可大大提高钢板的抗鳞爆性能;搪瓷后的RST330钢板中的第二相增多,有利于钢板的贮氢性能。在ER50-6焊缝中,也出现TiN颗粒,但数量少于RST330钢板基体,且搪瓷后的ER50-6焊缝中的TiN颗粒的数量没有明显的变化。在含Ti焊缝中,由于焊丝中Ti含量的加入,焊缝中的第二相粒子的数目多于ER50-6焊缝,其贮氢性能优于ER50-6焊缝;但是作为焊缝结构,组织粗大,应力分布不均匀,所以其贮氢性能仍比基体要差。焊缝处发生鳞爆漏水是多种原因综合作用的结果。对不锈钢在不同温度下进行涂搪,在850℃以上涂搪性能较好,但是由于瓷釉的热膨胀系数与321不锈钢不匹配,搪瓷制品的边缘会有收缩和崩落的现象;通过调节釉料成分在不锈钢表面获得黑色致密的搪瓷层。采用热轧的方法获得的不锈钢-搪瓷钢复合板形成良好的冶金结合。在复合板的界面区域在轧制过程中发生严重塑性变形而硬度升高。对轧制复合板搪瓷钢侧进行单面涂搪,搪瓷层均匀,密着性好,具有良好的涂搪性能。可以满足搪瓷制品多样化的使用要求。