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我国土地辽阔,陆地占用面积大,这其中在一些沿海地带及内陆城市存在着大量的软土现象,软土具有含水率大、承载力小、易压缩形变等特性。然而地基软土的固化强度与工程的安全系数成正比,因此软土固化是实践工程的重要环节。现如今,工程建设中常用水泥来对软土进行固化,水泥生产过程中会产生大量的有毒气体以及温室效应,对环境造成严重污染,并且水泥生产成本较高。然而粒化高炉矿渣（GGBS）是工业生产排出的一种废渣,高炉矿渣和水泥水化产物相似,可以利用高炉矿渣来代替水泥作为软土固化剂,不仅减少环境污染还可以对废渣进行二次利用,符合了我国循环经济的发展现状。本文以淮南瓦埠湖地区软土为研究对象,根据瓦埠湖地区软土的工程特性,选取具有潜在水化活性的高炉矿渣（GGBS）作为主要固化材料,氧化钙（CaO）及硫酸钠（Na2SO4）作为激发剂来固化瓦埠湖软土。主要内容与研究成果如下:（1）通过对三种固化因子进行单个因子作用分析,得出GGBS在固化土中含量的研究范围在8%-14%,氧化钙在固化土中含量的研究范围在2%-5%,硫酸钠在固化土中含量研究范围在2%-6%,且氧化钙单因子作用时强度值增长幅度最大。（2）利用Box-Behnken Design试验设计方法对三种试验影响因素的交互作用分析和函数模型试验数据的方差分析,结合Design-Expert软件得到优化分析结果:GGBS、CaO、Na2SO4三者的最优配合比分别为12.12%、4.09%、4.70%。（3）通过对相同初始含水量的软土掺入不同配比的固化剂进行无侧限抗压强度试验发现:7d龄期时含水量的减少量范围在5%-6%,三种固化剂掺入比在14%、5%、4%时,土体含水量减少量最大,并且固化土强度达到最大;28d龄期时含水量的减少量范围在5%-8%,三种固化剂的掺入比在11%、3.5%、4%时,土体含水量减少量最大,此时固化土强度达到最大。（4）有机质的掺入对土体的固化效果有显著的抑制作用,在最优配比下有机质对土体的固化效果存在两个阶段的变化:在7d龄期初始阶段,有机质掺入比在3%-13%时,固化土强度随着有机质掺量的增加显著下降;在后期阶段,有机质掺入比在13%-18%时,有机质的掺量的增加对固化土强度的影响很小,当有机质掺入比达到18%时,此时强度值比初始加入有机质阶段减小了44.2%。28d龄期固化土的强度变化规律与7d龄期相同,当有机质掺入比达到18%时,强度值减小了46.3%。（5）通过对不同固化剂配比下的固化土进行无侧限抗压强度试验发现:不同配比下养护28d的固化土强度值都远大于7d强度值,在八组对比试验中,当固化剂的掺入比在12.12%、4.09%、4.70%时,两种龄期的强度分别达到最大值,均高于其他七组试验强度值。（6）验证复合型固化剂GSS3对瓦埠湖软土固化的可行性,通过试验将GGBS固化土与不同掺量的水泥固化土分别在养护7d与28d下进行固化土强度对比分析,结果表明:在最优配合比条件下,7d龄期的GGBS固化土无侧限抗压强度就能够达到1231kPa,与水泥掺量为14%下的强度很接近;在28d时强度接近1520kPa,此时强度要高于三种不同掺量的水泥固化土。图:[42];表:[14];参:[60]