BBZQ为哈萨克斯坦某地区底水油田,储层孔隙度分布在25%-35%,渗透率分布在1.02-11100×10-3μm2,胶结疏松,层间非均质性较强;该油田开发目前最大的问题是水窜严重,水驱采收率低,为此采用了聚合物+预交联凝胶颗粒驱油,实践中发现预交联凝胶颗粒在使用中效果不稳定,使用类型、用量、使用浓度、工艺过程等不能很好针对地层确定,而对预交联凝胶颗粒运移堵塞机理的认识是解决这些问题的基础。本文在对研究区孔隙结构认识的基础上,首先对研究区凝胶颗粒的主要性质进行了评价,然后通过微观模型、石英砂支撑剂填砂管模型和研究区填砂模型研究了研究区预凝胶颗粒的运移封堵机理及影响因素,得到以下主要认识和研究成果:1、KJ-06预交联凝胶颗粒具有较好的吸水溶胀、抗温抗盐性能,满足研究区储层开发要求,309#预交联凝胶颗粒吸水溶胀、抗盐性较差,Z-1#预交联凝胶颗粒抗温性较差;预交联凝胶颗粒粒径越大,吸水溶胀后平均粒径变化倍数越大;2、运用图像法能够快速、准确测量凝胶颗粒抗压强度和弹性模量,且图像法测定的弹性模量对预交联凝胶颗粒的变形能力反映的更为准确;3、预交联凝胶颗粒在多孔介质中的运移模式可分为直接通过、挤压变形通过、挤压破碎通过、表面吸附和释放;封堵模式可以分为完全封堵、堆积/架桥封堵。不同性质的预凝胶颗粒在多孔介质中运移模式不同,与预凝胶颗粒的弹性模量和抗压强度有明显关系:（1）弹性模量大的预凝胶颗粒主要为挤压破碎通过、架桥/堆积封堵,表现为注入性好,封堵能力、耐冲刷能力较弱;（2）弹性模量小的预凝胶颗粒主要为挤压变形通过、剪切破碎通过、吸附和释放、大颗粒封堵、堆积/架桥封堵,表现为注入性好,多孔介质中运移分布相对不均匀,封堵性较好;（3）抗压强度大的预凝胶颗粒主要为挤压变形通过、大颗粒封堵、架桥/堆积封堵,表现为注入性差,多孔介质运移分布非常不均匀,封堵性好,容易对孔喉形成完全封堵;4、309#预凝胶颗粒的封堵率分布在49.1%-63.6%,平均为56.4%,表现为注入性较好;KJ-06预凝胶颗粒的封堵率分布在35.3%-93.9%,平均为59.8%,表现为注入性较好;Z-1#颗粒的封堵率分布在93.9%-98.0%,平均95.95%,封堵率相对较高,表现为注入性较差;5、弹性模量低的预交联凝胶颗粒在低注入速度下的封堵效果更好,弹性模量高,抗压性较高的预交联凝胶颗粒在高注入速度下封堵效果更好;预交联凝胶颗粒相对于岩心孔喉尺寸过大或过小,均不能有效封堵储层,应根据储层岩心孔喉尺寸选择相匹配的预交联凝胶颗粒粒径;309#颗粒的最佳匹配因子为0.632-0.759,KJ-06颗粒的最佳匹配因子为0.644-0.789,Z-1#颗粒的最佳匹配因子为0.742-0.891;质量浓度越大,封堵能力越强,过高存在注入性问题;6、BBZQ储层应选用KJ-06颗粒进行深部调剖,粒度应选择140-170目,质量浓度为2300mg/L,注入压力梯度为0.025MPa/cm;309#颗粒适用于较浅层的调驱,粒度应选择100-140目,质量浓度为3000mg/L;Z-1#颗粒浅部或收口封堵,粒度应选择170-200目,质量浓度为3000mg/L,注入压力梯度为0.051MPa/cm。本文研究成果为研究区预交联凝胶颗粒的使用奠定了理论基础。