【摘 要】
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采用激光熔覆技术在40Cr钢表面制备了MoS2+FeCrNiSi复合涂层,使用超景深显微镜、显微硬度计及摩擦磨损试验机等研究了不同激光功率对MoS2 +FeCrNiSi复合涂层形貌、显微组织、硬度及摩擦磨损性能的影响.结果 表明:激光功率为2400W时制备的复合涂层的宏观形貌最好,涂层表面连续且平整;涂层的稀释率随着激光功率的增加先减小后增加;复合涂层的组织由树枝晶、柱状晶、胞状晶和胞状树枝晶组成.随着激光功率的增加,涂层显微硬度逐渐升高.当激光功率为2700W时,涂层的硬度最高可达754.7 HV0.5
【机 构】
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陕西理工大学机械工程学院,陕西汉中723001;陕西理工大学机械工程学院,陕西汉中723001;陕西省工业自动化重点实验室,陕西汉中723001
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采用激光熔覆技术在40Cr钢表面制备了MoS2+FeCrNiSi复合涂层,使用超景深显微镜、显微硬度计及摩擦磨损试验机等研究了不同激光功率对MoS2 +FeCrNiSi复合涂层形貌、显微组织、硬度及摩擦磨损性能的影响.结果 表明:激光功率为2400W时制备的复合涂层的宏观形貌最好,涂层表面连续且平整;涂层的稀释率随着激光功率的增加先减小后增加;复合涂层的组织由树枝晶、柱状晶、胞状晶和胞状树枝晶组成.随着激光功率的增加,涂层显微硬度逐渐升高.当激光功率为2700W时,涂层的硬度最高可达754.7 HV0.5,是基体硬度的3.6倍.当激光功率处于2100～2700 W之间时,随着激光功率增加,涂层平均摩擦系数和磨损量均显著降低,2700W时所制备的涂层耐磨性最佳.
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通过热膨胀方法研究了TA15钛合金连续冷却相转变规律.结果 表明:冷却速率为3 K/s和30 K/s是TA15钛合金的两个临界冷却速率,低于3 K/s时,冷却过程发生β→α转变,合金的室温组织为α+β集束组织;冷却速率在3～30 K/s之间时,发生β→α+α\'转变,室温组织为针状α+β与α\'的混合组织;超过30 K/s冷速条件下,室温组织全部为α\'相.与差示扫描量热法测量结果比较,热膨胀方法所测得的相转变温度稍向低温区延伸,该方法适用于相变前后体积变化较为明显的材料.
利用建立的淬火-自回火过程传热模型开展了铸坯表面淬火试验研究,分析了淬火后铸坯表层组织的演变规律以及相应组织的形成条件.结果 表明:表面淬火可以有效消除铸坯表层组织中的膜状铁索体,形成一定的淬透深度.在40～60 s的淬火时间内,淬透深度从8 mm提高到10 mm;在60～100 s的淬火时间内,淬透深度基本保持在10 mm左右.在显微组织分析的基础上,结合铸坯表层区域传热分析,给出了低碳含硼钢的两种在线表面淬火工艺方案,其预期表层组织分别为贝氏体(弱冷方案)与回火索氏体(强冷方案).对于弱冷方案,淬透深
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