富水区隧道二次衬砌混凝土施工冷缝致灾机理研究

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针对一富水区隧道冷缝附近二次衬砌混凝土大面积掉块脱落问题,采用数值模拟方法分析了掉块脱落区段二次衬砌结构的受力特征,研究了在局部高水压条件下冷缝的致灾机理。结果表明:冷缝与环向施工缝相交处为结构受力薄弱区,在局部集中荷载作用下二次衬砌存在向内脱出倾向;掉块区侧沟、纵向盲管等排水设施基本堵塞,地下水无法顺利排出并在二次衬砌背后聚集,在强降雨、高水头和围岩荷载的共同作用下,冷缝和施工缝附近的混凝土第一主应力和剪应力超出材料极限强度,进而导致掉块脱落。隧道衬砌背后的防排水系统由于其隐蔽性,出现问题极难恢复至原有
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基于预应力钢绞线向2000 MPa级高强度发展的要求,开展了配套的高强度预应力锚固体系的设计、有限元计算和试验研究。结果表明:通过采用合理的材料、结构形式和结构尺寸,高强度锚板的残余变形挠跨比小于1/1000,von Mises应力小于500 MPa;钢锚垫板锚固区传力构件的计算裂缝宽度和强度满足规范要求,夹片和锚板的硬度试验、静载锚固性能试验、疲劳性能试验、锚板强度试验等均满足规范限值。钢锚垫板锚固区传力性能试验中,0.8Fptk(Fptk为锚垫板设计荷载)作
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针对预应力混凝土结构长期预应力损失无有效监测技术的状况,在分析应力损失原理的基础上,提出了基于内嵌式自感知钢绞线的预应力损失监测方法,得到了预应力混凝土试验梁收缩徐变引起的应力损失,并通过规范计算得到钢筋松弛引起的应力损失,两者相加即为预应力结构长期预应力损失。监测结果表明,该方法可以正确反映预应力混凝土收缩徐变的长期预应力损失变化规律,长期预应力损失率及误差均在合理范围内,并引入了修正系数计算混凝土收缩徐变,理论计算值更接近实际值。内嵌式自感知钢绞线的拉伸试验效果和碱性浆体模拟试验效果均良好,可以将其应
新建高速铁路桥梁跨越黄河大堤受到地形、防洪等条件限制,因此提出斜拉桥方案和连续梁桥方案,并对其控制性因素进行计算分析。采用斜拉桥方案时黄河大堤不设置桥墩。采用连续梁桥方案时在黄河大堤上设置桥墩,且须解决大堤渗流稳定性和抗滑稳定性问题。车桥耦合振动计算结果表明,当列车以设计速度在斜拉桥上运行时,桥梁的动力响应、列车竖向振动加速度、横向振动加速度满足规范要求;以检算速度通过时,列车的轮重减载率超限。对黄河大堤渗流稳定性进行计算分析,渗流稳定性不满足要求。通过设置截渗墙,黄河大堤渗流稳定性满足要求。在设计洪水位
以大秦重载铁路线上广泛应用的跨度32 m后张法预应力混凝土简支T梁为例,依据现行设计规范对病害较为集中的三种梁型的静力性能指标进行了检算。结果表明:运营荷载作用下梁体截面内力已超过设计荷载作用下内力;设计荷载作用下部分梁型跨中截面抗裂和抗弯强度安全系数不满足规范要求,下缘处于受拉状态;运营荷载作用下各梁型跨中截面上缘最大压应力均超过规范限值,且下缘均出现拉应力;部分梁型斜截面最大主拉应力已接近或超过规范限值,各梁型斜截面最大主压应力均满足规范要求;腹板过薄、主拉应力过大是重载铁路运营阶段梁体斜截面开裂的主
针对东苕溪特大桥主桥下行线4号吊杆索力损失严重问题,制定了由系杆拱桥的两端向跨中分8批对11根吊杆索力进行调整的方案。采用MIDAS/Civil 2017建立了主桥模型,模拟分析索力调整后全桥上下行线48根吊杆索力变化情况。结果表明,索力调整后下行线4号吊杆索力可恢复至接近设计值,全桥吊杆索力分布比调整前均匀。按数值模拟的调索顺序和设计值进行施工,调整后5根吊杆索力值比数值模拟值低5.1%~7.5%,1根吊杆索力值比数值模拟值大11.6%,其余吊杆索力值相差不大。
廊坊市光明道采用主跨268 m连续钢桁梁桥上跨京沪高铁,采用转体法施工。本文针对结构线形复杂的大跨度连续钢桁梁,采用迭代法计算钢梁的预拱度,并通过精确调整支点高程来实现结构的合龙控制。以线路桥面坐标为目标线形,将结构预拱度叠加到结构设计线形中,迭代计算结构的无应力杆件长度和拼装坐标,从而降低拼装施工难度。采用几何变换公式推导了大跨度复杂钢桁梁合龙的支点位移调整公式。结果表明,大悬臂状态下采用推导的支点位移调整公式能够更好地控制结构合龙,确保结构的成桥线形和内力与设计吻合。
合理设计左右线掌子面纵向间距能够有效减弱对围岩的扰动,保证施工安全。本文依托广州地铁十八号线沙溪站—石榴岗站盾构区间,采用通用有限元软件ABAQUS对7种不同纵向间距下的盾构隧道进行开挖模拟,分析盾构隧道施工相互影响规律。结果表明:双线隧道开挖地表沉降宽度与沉降量较单洞开挖时大,沉降量随纵向间距增大而增大,达到合理间距后不再变化;开挖横断面中轴线上,管片顶部沉降量最大,地表最小;中岩柱塑性应变范围随纵向间距增大而减小,到达合理纵向间距后趋于稳定;在整个开挖过程中,中岩柱横向位移呈现微小变形、回弹变形、方向
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