【摘 要】
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采用光学显微镜、透射电镜组织分析手段和室温拉伸、电导率、剥落腐蚀、疲劳极限性能测试方法,研究了二级时效温度对7B04-T74合金2 mm厚薄板组织与性能的影响.结果表明:二级时效温度由165℃逐渐升高至175℃时,7B04-T74合金晶粒组织特征没有明显变化,晶内析出相数量减少且尺寸增加,晶界析出相粗大且断续分布;7B04-T74态铝合金薄板的室温拉伸抗拉强度、屈服强度明显降低,其伸长率无明显变化,电导率明显提升,剥落腐蚀级别无明显变化趋势.通过对比不同二级时效温度下7B04铝合金的组织与性能测试结果可知
【机 构】
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沈阳飞机工业(集团)有限公司,辽宁 沈阳 110034;中国航发北京航空材料研究院 铝合金研究所,北京 100095;中国航发北京航空材料研究院 北京市先进铝合金材料及应用工程技术研究中心,北京 10
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采用光学显微镜、透射电镜组织分析手段和室温拉伸、电导率、剥落腐蚀、疲劳极限性能测试方法,研究了二级时效温度对7B04-T74合金2 mm厚薄板组织与性能的影响.结果表明:二级时效温度由165℃逐渐升高至175℃时,7B04-T74合金晶粒组织特征没有明显变化,晶内析出相数量减少且尺寸增加,晶界析出相粗大且断续分布;7B04-T74态铝合金薄板的室温拉伸抗拉强度、屈服强度明显降低,其伸长率无明显变化,电导率明显提升,剥落腐蚀级别无明显变化趋势.通过对比不同二级时效温度下7B04铝合金的组织与性能测试结果可知,7B04合金2 mm厚薄板由退火状态到T74状态的最优二级时效温度为173℃.
其他文献
电脉冲处理是一种周期式高能量非平衡输入方式的新型热处理方法,本文重点介绍了电脉冲处理工艺对金属材料再结晶、相变和非晶晶化等影响.从材料热力学和动力学的角度出发,阐述了电脉冲降低材料热力学能垒和加速原子扩散的作用机制,揭示了电脉冲诱发快速再结晶、相变和非晶纳米晶化的机理.电脉冲处理技术有利于金属材料组织结构优化控制和性能提升,在高性能金属材料制备与加工行业中具有广阔的应用前景.
研究了恒温张力退火和横磁退火工艺对FeCoNiSiB非晶合金各向异性及磁性能的影响.结果表明,合金经恒温张力退火后表现出高直流偏置性能和高损耗的特点,而经横磁退火后具有优异的综合软磁性能,即具有高直流偏置能力的同时具有低损耗的特点.其中,恒温张力退火过程中提高退火温度时合金直流偏置能力增加,550℃下张力退火5 min的直流偏置场强度H0.98为195 A/m,对应的损耗值Pcm为7255 W/kg;而经450℃横磁退火后,合金直流偏置场强度H0.98可达374 A/m,对应的损耗值Pcm仅为200 W/
以选区激光熔化(SLM)制备的316L不锈钢为研究对象.首先对打印件的孔隙率、微观组织进行了表征,然后探究了热处理对组织各向异性及硬度的影响规律.结果表明,打印件的体积孔隙率和面孔隙率均较低,均在1％以下,二者之间没有明显差别;对于垂直打印方向的XY面,主要由互成67°交叉的条状微熔池组成,条状微熔池中包含柱状和胞状两种组织,前者主要位于熔池边界,长约几十微米、宽约400 nm,后者主要位于熔池中心位置,尺寸约400 nm;对于平行于打印方向的YZ面,熔池主要呈扇状,扇状熔池内部也包含柱状和胞状两种组织,
对1050℃固溶处理后的2205双相不锈钢在650～1000℃下时效处理,利用金相显微镜(OM)和扫描电镜(SEM)观测不同工艺条件下σ相析出规律,绘制了σ相析出TTP曲线图,描述了σ相析出特征.结果表明:时效初期,σ相优先在铁素体与奥氏体相界处形核,随着时效温度的升高和时效时间的增加,σ相不断长大、粗化并向铁素体基体内延伸;时效时间越长,析出相越多,时效时间相同时,当温度达到850℃,析出量达到最大值,之后随着温度的升高而降低.σ相析出温度范围为650～950℃,析出鼻尖温度为850℃,轧制变形量增加,
通过对比分析含Nb和不含Nb的20CrMo钢在不同渗碳温度(950、1000、1050和1100℃)和时间(2、4和8 h)下的渗碳层深度和显微硬度,分析Nb微合金元素对渗碳过程中碳扩散速度和最终渗碳质量的影响.结果表明:在渗碳温度≤1000℃时,相同渗碳时间条件下,添加0.032％Nb的20CrMoNb钢渗碳件的渗碳层深度与20CrMo钢基本接近,有效渗碳层的最大硬度差值在10～50 HV0.2,Nb的添加对渗碳层深度和硬度影响较小;当渗碳温度>1000℃时,添加Nb会降低有效渗碳层深度和硬度.
采用应变诱发熔化激活法(SIMA)工艺制备了AZ80A镁合金半固态坯料,研究了保温温度和保温时间对半固态组织的影响.结果表明:随着保温温度的升高和保温时间的增加,AZ80A镁合金的平均晶粒尺寸与液相率都呈上升趋势,形状因子呈先增大后减小的趋势.半固态组织由α-Mg晶粒、Al、Zn元素富集形成的晶界处液相和晶内“小液池”组成,其组织演变分为初始晶粒合并长大,晶粒球化、彼此分离,最终合并粗化3个阶段.采用该种方法制备AZ80A镁合金半固态坯料时合适的保温温度为550℃、保温时间为45 min,此时半固态组织的
采用真空烧结工艺制备了4种不同硼含量的Fe2B-Mo2FeB2基金属陶瓷,研究了硼含量对金属陶瓷烧结特性、微观组织与力学性能的影响规律.结果表明,所有试样主要由Fe2B相、Mo2FeB2相和Fe3B相组成;随着硼含量的增加,烧结过程中形成的液相L1含量逐渐减少,金属陶瓷的最佳烧结温度逐渐升高;并且金属陶瓷的硬度和横向断裂强度也都呈增大的趋势,其中硬度和横向断裂强度的最大值分别为88.52 HRA和685.74 MPa;Mo2FeB2相与Fe3B相(或Fe2B相)的复合组织在断裂过程中延长裂纹扩展路径,并且
利用光学显微镜、扫描电镜和拉伸试验机等研究了不同时效温度对固溶态TB15钛合金微观组织和力学性能的影响.结果表明:随着时效温度从520℃升高到540℃,TB15钛合金的拉伸强度和屈服强度先增加后减小,在530℃时效处理后可以获得最高的抗拉强度和屈服强度;时效处理后合金塑性偏低,其变化规律与强度相反.在断裂韧性方面,随着时效温度的上升,TB15钛合金的断裂韧性逐渐提高.固溶态TB15钛合金经不同温度时效处理后,析出大量的次生α片层相,等轴β组织转变为片层α和β转变组织.
以均匀化退火后的G115钢铸件为对象,研究了不同正火+回火工艺处理对其显微组织及力学性能的影响,其中正火工艺分别为1070℃ ×1 h,AC和1100℃ ×1 h,AC,回火工艺分为一次回火(780℃ ×3 h,AC)和两次回火(780℃ ×3 h,AC+750℃ ×3 h,AC).结果表明:随着正火温度的上升,G115钢铸件的室温强度和650℃高温强度均有所上升,而韧性有所下降,塑性无明显变化;随着回火次数的增加,G115钢的室温强度和650℃高温强度均有所降低,韧性和塑性无明显影响.正火+回火处理后G