【摘 要】
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箱筒型防波堤基础是一种能够适应复杂海况的新型基础形式.利用室内模型试验对箱筒型防波堤基础在水平静载荷及水平循环荷载作用下的稳定特性进行了研究.结果表明:砂性土地基中箱筒型防波堤基础破坏可分为准弹性、塑性及破坏三个阶段,以荷载位移曲线出现明显拐点判断箱筒型防波堤基础极限承载力约为0.08 kN.以循环过程中施加荷载与静载荷水平极限承载力比值定义荷载循环比ζb,当ζb=0.5、ζb=1.0时,防波堤基础前10次累计位移最为明显,分别占总循环累计位移的96.70％、91.88％,这主要是由于砂土发生剪胀,土颗粒
【机 构】
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中国海洋大学工程学院,山东青岛 266100;中国海洋大学工程学院,山东青岛 266100;青岛理工大学蓝色经济区工程建设与安全协同创新中心,山东 青岛 266033
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箱筒型防波堤基础是一种能够适应复杂海况的新型基础形式.利用室内模型试验对箱筒型防波堤基础在水平静载荷及水平循环荷载作用下的稳定特性进行了研究.结果表明:砂性土地基中箱筒型防波堤基础破坏可分为准弹性、塑性及破坏三个阶段,以荷载位移曲线出现明显拐点判断箱筒型防波堤基础极限承载力约为0.08 kN.以循环过程中施加荷载与静载荷水平极限承载力比值定义荷载循环比ζb,当ζb=0.5、ζb=1.0时,防波堤基础前10次累计位移最为明显,分别占总循环累计位移的96.70％、91.88％,这主要是由于砂土发生剪胀,土颗粒重新排列所致;而后40次循环累计位移不明显,分别占总循环累计位移的3.30％、8.12％,此时土体发生剪缩,土颗粒之间致密化.当ζb=0.5时,循环结束后防波堤基础抗滑移系数K1、抗倾覆系数K2分别为1.619、3.372;当ζb=1.0时,抗滑移系数K1、抗倾覆系数K2分别为0.839、-18.063,说明ζb=0.5循环荷载作用下砂性土地基防波堤基础稳定性良好,但ζb=1.0循环加载时,基础首先发生滑移破坏进而发生严重的倾覆破坏.
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