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摘要：3B空预器在高负荷时容易出现电流波动大现象，容易造成空预器转动力矩过大，致使液力偶合器脱扣，导致3B空预器停转。文章针对这一安全隐患进行了分析，并找出解决方案。
关键词：空预器；排烟温度；轴向密封；径向密封
中图分类号：TK223 文献标识码：A 文章编号：1009-2374（2012）15-0122-03
1 2009年1～4月风烟参数整理
对2009年1月至4月3B空预器电流＞35A的各连续时段风烟参数进行整理，以寻找与3B空预器电流＞35A与有必然联系的参数。在3B空预器电流＞35A时段：
第一，从负荷来看，当前负荷并不完全固定，平均负荷有500MW的，也有600MW负荷的。因此3B空预器电流＞35A与负荷并无直接的关系。
第二，从3B空预器冷一次风温及冷二次风温来看，有大气温度低的时候，也有大气温度高的时候（14度至32度之间），显然3B空预器电流＞35A与3B空预器电流冷风温度并无直接关系。
第三，从3B空预器热一、二次风温来看，在11至14度范围内（热一冷风297℃～309℃，1热二次风311℃～325℃，2热二次风306℃～317℃）都有出现过3B空预器电流＞35A，3B空预器电流＞35A与3B空预器热一、二次风温无直接关系。
第四，从3B空预器入口烟温度来看，低点有357度，高点有375度，相差将近20度，3B空预器电流＞35A与3B空预器入口烟温无直接关系。
第五，从3B空预器排烟温度来看，在10至13度范围内（112℃～122℃，127℃～140℃）都有出现过3B空预器电流＞35A，3B空预器电流＞35A与3B空预器排烟温度无直接关系。
综合以上五点，单方面从负荷、空预器冷、热风温度、空预器入口烟温、排烟温度来分析3B空预器电流＞35A并不准确。3B空预器电流＞35A有时候出现在上述单一参数在低点，有时候又出现在高点；同时也可以说，当上述单一参数在高点或低点时，3B空预器电流并不一定＞35A。两者之间不存在必然的联系。
然而从3B空预器冷热端温差来看，当3B空预器电流＞35A时，各风烟侧冷热端温差值均达到某一小范围波动的固定值，尤其是一二次风侧冷热端平均温差及一次风侧冷热端温差，偏差在5～6℃（见表1），也就是说，当前3B空预器电流＞35A时与各风烟侧冷热端温差值有着必然性（各风烟侧冷热端温差值必定高于某一小范围波动的固定值，尤其是一二次风侧冷热端平均温差及一次风侧冷热端温差），但以上所述并未证明：3B空预器各风烟侧冷热端温差值达至下表的所示的固定值，空预器电流就一定＞35A。
2 负荷从400MW加至600MW又降至550MW的3B空预器风烟参数变化趋势
通过2009年03月25日负荷从400MW加至600MW稳定后又降至550MW的3B空预器风烟参数变化趋势（在此期间3B空预器连续出现过3B空预器电流＞35A报警），以求找出3B空预器电流波动与各参数的对应关系。
负荷从400MW加至600MW过程中，3B空预器各风烟侧冷热端温差随着负荷的增加而增大。
负荷从600MW减至400MW过程中，3B空预器各风烟侧冷热端温差随着负荷的降低而减小。
当3B空预器各风烟侧冷热端温差升高某一数值并长时间稳定（不出现大波动），则3B空预器电流会频繁出现＞35A报警。
当3B空预器各风烟侧冷热端温差未达到某一数值并长时间稳定，则3B空预器电流不会频繁出现＞35A报警。
综合以上4点，随着负荷升高，3B空预器各风烟侧冷热端温差也随着升高，当达到某一数固定的数值时，3B空预器电流会频繁出现＞35A报警；随着负荷的的降低，3B空预器各风烟侧冷热端温差也随着降低，当低于到某一数固定的数值时，3B空预器电流＞35A报警复位。
通过上述分析，可以得出：只有3B空预器各风烟侧冷热端温差高于某一固定值（小范围偏差）并稳定，则3B空预器电流会频繁出现＞35A报警。
3 从空预器密封装置来解释
回转式空气预热器为了减少漏风设有径向、轴向和旁路密封装置。
第一，径向密封装置。径向密封装置由冷、热端扇形密封板和冷、热端径向密封片组成。扇形密封板安装在预热器的静止部件上，径向密封片安装在转子的径向隔板上，运行中调节扇形板和径向密封片的间隙，即可控制预热器的径向漏风。本预热器在径向漏风上有所改进，由于扇形板的中心角为20°，而相邻两道径向密封片的中心角为10°，因此，始终有两道径向密封片处于扇形板的范围内，从而大大减小了预热器的径向漏风。
第二，轴向密封装置。轴向密封装置由轴向密封片和轴向密封板组成，轴向密封片安装在预热器转子圆筒外侧，并对应于每块径向隔板的位置上，沿整个转子的高度装设。三块轴向密封板装在烟气仓和一、二次风仓分隔区的外壳板上，调节轴向密封板与轴向密封片的间隙，可控制轴向漏风，同径向密封一样本预热器的轴向密封装置也改进为双密封结构，大大减小了轴向漏风。
第三，旁路密封装置。旁路密封装置由安装在上、下连接板上的环形密封角钢和安装在转子圆周上的“T”字钢组成，其作用是限制烟气、空气在经过预热器的传热元件时从转子与外壳之间的间隙旁路通过。旁路漏风是预热器漏风的一部分。
第四，当空气预热器运行时，由于自上而下通过转子的烟气温度较高，自下而上通过转子的空气温度较低，因此形成了整个预热器转子从热端到冷端的温度梯度，使转子产生蘑菇状变形，当空预器各风烟侧冷热端温差越大，则这种变形就越大，则容易造成空预器密封装置与定子发生摩擦，致使空预器电流升高。
第五，从2009年1月24日中班及2009年1月25日中班发生3B空预器电流频波动时，值班人员曾进行强提空预器径向密封于扇形板处理，但空预器电流波动并未得到改善，故可以排除径向密封的影响。
关键词：空预器；排烟温度；轴向密封；径向密封
中图分类号：TK223 文献标识码：A 文章编号：1009-2374（2012）15-0122-03
1 2009年1～4月风烟参数整理
对2009年1月至4月3B空预器电流＞35A的各连续时段风烟参数进行整理，以寻找与3B空预器电流＞35A与有必然联系的参数。在3B空预器电流＞35A时段：
第一，从负荷来看，当前负荷并不完全固定，平均负荷有500MW的，也有600MW负荷的。因此3B空预器电流＞35A与负荷并无直接的关系。
第二，从3B空预器冷一次风温及冷二次风温来看，有大气温度低的时候，也有大气温度高的时候（14度至32度之间），显然3B空预器电流＞35A与3B空预器电流冷风温度并无直接关系。
第三，从3B空预器热一、二次风温来看，在11至14度范围内（热一冷风297℃～309℃，1热二次风311℃～325℃，2热二次风306℃～317℃）都有出现过3B空预器电流＞35A，3B空预器电流＞35A与3B空预器热一、二次风温无直接关系。
第四，从3B空预器入口烟温度来看，低点有357度，高点有375度，相差将近20度，3B空预器电流＞35A与3B空预器入口烟温无直接关系。
第五，从3B空预器排烟温度来看，在10至13度范围内（112℃～122℃，127℃～140℃）都有出现过3B空预器电流＞35A，3B空预器电流＞35A与3B空预器排烟温度无直接关系。
综合以上五点，单方面从负荷、空预器冷、热风温度、空预器入口烟温、排烟温度来分析3B空预器电流＞35A并不准确。3B空预器电流＞35A有时候出现在上述单一参数在低点，有时候又出现在高点；同时也可以说，当上述单一参数在高点或低点时，3B空预器电流并不一定＞35A。两者之间不存在必然的联系。
然而从3B空预器冷热端温差来看，当3B空预器电流＞35A时，各风烟侧冷热端温差值均达到某一小范围波动的固定值，尤其是一二次风侧冷热端平均温差及一次风侧冷热端温差，偏差在5～6℃（见表1），也就是说，当前3B空预器电流＞35A时与各风烟侧冷热端温差值有着必然性（各风烟侧冷热端温差值必定高于某一小范围波动的固定值，尤其是一二次风侧冷热端平均温差及一次风侧冷热端温差），但以上所述并未证明：3B空预器各风烟侧冷热端温差值达至下表的所示的固定值，空预器电流就一定＞35A。
2 负荷从400MW加至600MW又降至550MW的3B空预器风烟参数变化趋势
通过2009年03月25日负荷从400MW加至600MW稳定后又降至550MW的3B空预器风烟参数变化趋势（在此期间3B空预器连续出现过3B空预器电流＞35A报警），以求找出3B空预器电流波动与各参数的对应关系。
负荷从400MW加至600MW过程中，3B空预器各风烟侧冷热端温差随着负荷的增加而增大。
负荷从600MW减至400MW过程中，3B空预器各风烟侧冷热端温差随着负荷的降低而减小。
当3B空预器各风烟侧冷热端温差升高某一数值并长时间稳定（不出现大波动），则3B空预器电流会频繁出现＞35A报警。
当3B空预器各风烟侧冷热端温差未达到某一数值并长时间稳定，则3B空预器电流不会频繁出现＞35A报警。
综合以上4点，随着负荷升高，3B空预器各风烟侧冷热端温差也随着升高，当达到某一数固定的数值时，3B空预器电流会频繁出现＞35A报警；随着负荷的的降低，3B空预器各风烟侧冷热端温差也随着降低，当低于到某一数固定的数值时，3B空预器电流＞35A报警复位。
通过上述分析，可以得出：只有3B空预器各风烟侧冷热端温差高于某一固定值（小范围偏差）并稳定，则3B空预器电流会频繁出现＞35A报警。
3 从空预器密封装置来解释
回转式空气预热器为了减少漏风设有径向、轴向和旁路密封装置。
第一，径向密封装置。径向密封装置由冷、热端扇形密封板和冷、热端径向密封片组成。扇形密封板安装在预热器的静止部件上，径向密封片安装在转子的径向隔板上，运行中调节扇形板和径向密封片的间隙，即可控制预热器的径向漏风。本预热器在径向漏风上有所改进，由于扇形板的中心角为20°，而相邻两道径向密封片的中心角为10°，因此，始终有两道径向密封片处于扇形板的范围内，从而大大减小了预热器的径向漏风。
第二，轴向密封装置。轴向密封装置由轴向密封片和轴向密封板组成，轴向密封片安装在预热器转子圆筒外侧，并对应于每块径向隔板的位置上，沿整个转子的高度装设。三块轴向密封板装在烟气仓和一、二次风仓分隔区的外壳板上，调节轴向密封板与轴向密封片的间隙，可控制轴向漏风，同径向密封一样本预热器的轴向密封装置也改进为双密封结构，大大减小了轴向漏风。
第三，旁路密封装置。旁路密封装置由安装在上、下连接板上的环形密封角钢和安装在转子圆周上的“T”字钢组成，其作用是限制烟气、空气在经过预热器的传热元件时从转子与外壳之间的间隙旁路通过。旁路漏风是预热器漏风的一部分。
第四，当空气预热器运行时，由于自上而下通过转子的烟气温度较高，自下而上通过转子的空气温度较低，因此形成了整个预热器转子从热端到冷端的温度梯度，使转子产生蘑菇状变形，当空预器各风烟侧冷热端温差越大，则这种变形就越大，则容易造成空预器密封装置与定子发生摩擦，致使空预器电流升高。
第五，从2009年1月24日中班及2009年1月25日中班发生3B空预器电流频波动时，值班人员曾进行强提空预器径向密封于扇形板处理，但空预器电流波动并未得到改善，故可以排除径向密封的影响。