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摘要：土压平衡盾构进洞在较为复杂的工程环境条件下，选择安全可靠的方法非常重要。本文阐述了3大类进洞方案，并以杭州地铁1号线穿越钱塘江隧道盾构进洞为例对水土回填进洞施工过程进行了详细描述，并提出了该方法在今后的推广应用中所应做的优化和改进，可供类似工程借鉴参考。
关键词：土压平衡盾构；进洞；水土回填；冻结
一、工程概况
滨江站～富春路站区间为杭州地铁1号线工程穿越钱塘江全地下区间，里程范围为K5＋880.3～K8＋835.859，区间左线总长为2.946km，区间右线总长为2.956km。在里程K6＋752和K8＋355处设风井2座，在K7＋350和K7＋850.4处设2座联络通道，其中K7＋350处联络通道兼排水泵站。
本工程采用2台加泥式土压平衡盾构机进行掘进施工，左、右线隧道采用的盾构机命名为1号、2号盾构。1号、2号盾构先后从滨江站始发，经江南风井、钱塘江、江北风井先后抵达富春路站。盾构施工筹划安排见图1。
（一）工程简介
富春路站是本工程区间隧道施工的终点。富春路站处于富春路与婺江路口。盾构进洞前区域为新塘河，上、下行线洞门处隧道的中心轴线标高为-13.02m，地面标高为+8.57m。
（二）隧道线路特征
左、右线2条隧道在富春路站进洞段平曲线为直线段，竖曲线为R-3000m、2T-19.746、Eo-0.016接0.2%的负坡，竖曲线的特性变化点在接收井内衬与地下连续墙交界处。
（三）周边环境
盾构机在富春路站进洞处的周边环境综合概括为河流、管线、桥梁、居民小区。流向与盾构推进方向垂直的新塘河距离盾构进洞处为6m；由于富春路站施工原因，在盾构进洞前改移到新塘河至盾构进洞处的车站结构间（4~6m）处1根1.5m直径的污水管，走向与盾构推進方向垂直、即与新塘河水流方向平行；新塘河桥的部分桩基在隧道断面范围内，故盾构进洞前结合车站结构施工情况对在隧道断面内的桥梁桩基进行了拔除，在2条隧道两侧进行补桩后将桥梁恢复；居民小区为6层钢筋混凝土建筑，距离盾构进洞处约45m。
具体情况见盾构进洞段的平面和侧剖面情况见图2。
图2 平、剖面图
（四）接收车站施工情况
富春路站是杭州地铁1号线和4号线的十字换乘车站。2台盾构机在富春路站进洞施工时，1号线2台盾构的接收井及封堵墙已经施工完成，相邻十字换乘站段盾构推进方向左侧的基坑在进行封底、车站内衬结构施工，盾构推进方向右侧的基坑在进行开挖施工。左侧基坑根据设计要求一直进行承压水降水施工，右侧基坑开挖过程中进行坑内梳干井降水和坑外减压降水施工。
二、地质条件
（一）工程地质条件
盾构进洞区域穿越地层为③6粉砂、③8粉砂层。
③6层 粉砂：灰、青灰色，中密，饱和，含有机质、云母屑。实测标贯锤击数17～34击，平均值25击。静力触探锥尖阻力qc=9.59～12.82MPa，平均值10.57MPa，侧壁阻力fs=89.7～120.7kPa，平均值107.3kPa。天然含水量30.3%，饱和度95%，固块凝聚力3kpa，摩擦角33.4，原位测试标贯击数25击/30cm；垂直渗透系数为5.37*10-4cm/s，水平渗透系数为7.14*10-4cm/s。
③8层 粉砂：灰色，稍密～中密，饱和。含有机质、云母碎屑，局部夹淤泥质粉质粘土，摇振反应中等，切面无光泽反应，干强度较低，韧性较低。实测标贯击数11～25击，平均值18击。静力触探锥尖阻力qc=5.40～7.48MPa，平均值6.46MPa，侧壁阻力fs=54.6～78.0kPa，平均值64.5kPa，属中等压缩性土。天然含水量24.2%，饱和度92.3%，固块凝聚力5.3kpa，摩擦角31.2，原位测试标贯击数18击/30cm；垂直渗透系数为1.19*10-3cm/s，水平渗透系数为72.04*10-3cm/s。
（二）水文地质条件
潜水及承压水分布情况见表1。
表1 富春路站接收井处潜水和承压水情况表
三、方案比选
在目前地铁建设的软土盾构隧道进洞中有较多种方案可供选择，主要是采取土体改良方式满足洞门凿除的条件，再辅以井点降水、止水帷幕等其他措施防止盾构机在进洞过程中漏水、漏砂，同时在洞门圈周边以弧形钢板、喷射混凝土、充气气囊等方式进行封堵洞门圈与盾壳和管片之间的间隙，实现盾构进洞。
（一）常规盾构进洞方案
1．主要思路
常规盾构进洞方案，主要思路为采用适合的洞门区域加固方式，保证洞门凿除的安全需要和盾构进洞过程中周边间隙封堵的有效性。一般加固区域须超过盾构本体长度约2m左右，在盾构推进至靠上地下连续墙后进行脱出盾尾的近5环管片环箍注浆和第二层钢筋混凝土的凿除，然后盾构推进至接收井的基座上。由于洞门圈与管片之间的间隙比洞门圈与盾构壳体之间的间隙较大约为7~12cm，所以在较易发生涌水涌砂的地层中采取2次甚至3次、多次进洞，在盾构进洞不同的阶段采用弧形钢板进行封堵、同时进行盾壳注浆封堵周边间隙，直至洞门圈与进洞环管片的弧形钢板焊接完成。
常规盾构进洞加固采用较多的是深层搅拌桩（两轴或三轴）、在搅拌桩和地下连续墙之间采用旋喷加固。在周边环境条件允许的情况下，可采取打设降水井点的辅助措施，降低进洞段土体水头。但是降水会造成地面沉降，如周边有管线、建构筑物、道路等则要加强监测，防止其他事故发生。
2．主要施工流程及控制要点
（1）常规盾构进洞的主要施工流程为：
（2）主要工序的控制要点
1）盾构推进：进洞段盾构推进主要是盾构姿态的控制，根据进洞前最后一次定向测量和洞门圈的复测结果进行计算，得出盾构进洞段姿态控制的目标值。进入加固体后的盾构推进速度要适当放慢；刀盘整体进入加固体后可适当降低土压力、直至盾构刀盘靠上地连墙时减小到零；控制刀盘扭矩、刀盘离合器温度及其他主要指标在额定范围；如需调整姿态可开启超挖刀、或进行土体改良利于推进参数控制。
2）搅拌和旋喷加固：搅拌桩和旋喷桩施工主要是按照施工技术方案做好桩位放样、成桩垂直度、浆液配比、成桩速度、浆液流量等指标控制。如果因设备故障、停水停电或环境影响不能连续作业时，应根据实际施工情况做好补强加固，避免形成薄弱区域。
3）洞门圈缩小及密封：在盾构进洞前须进行洞门圈缩小或密封装置安装。一般采用2道弧形花纹钢板焊接在洞门圈内预留的钢环上，底部120°范围内的弧形钢板会紧邻焊接1~2道厚度为10mm左右的弧形钢板，确保该部位密封效果。如在地质情况复杂、接收井较深等风险较大的进洞施工中，可采用预先安装气囊等装置，盾构进洞过程中对气囊进行充气，以达到对周边间隙封堵的目的。
4）井点降水：井点降水井的平面布置在隧道两侧，降水井的深度根据盾构进洞段的地质情况确定。降水井运行期间主要观测和控制降水水位，保证降水效果。
5）环箍注浆：环箍注浆分为在盾构机壳体周边的预留孔注浆和在脱出盾尾的管片预留孔注浆。盾构机壳体周边的预留孔注浆多采用双液浆（水泥和水玻璃），管片上环箍注浆多采用双液浆和单液浆结合的方式。环箍注浆主要的控制指标为注浆量和注浆压力，根据间隙大小和隧道埋深设定预控指标。环箍注浆完成后可采用打探孔的方式进行注浆效果的检验。
6）洞门圈封堵：洞门圈封堵是采用弧形钢板将洞门圈预埋钢环与盾构壳体、进洞环管片之间的间隙进行焊接封堵。弧形钢板上预留部分注浆球阀备用。
3．优缺点分析
（1）优点分析
1）加固效果好保证洞门凿除安全：在洞门凿除前通过加固体垂直取芯和洞门圈内打设探孔，可保证洞门凿除期间安全可靠。2）与盾构进洞流程配合得当：在盾构进洞过程中的不同阶段均可进行环箍注浆，封堵管片于盾壳间隙，控制涌水涌砂风险。3）施工工期安排灵活：一般不受盾构推进影响，只与接收井施工工期安排有关。
（2）缺点分析
1）受环境影响较大：如在周边环境较为复杂（受管线、构建筑物或道路等影响）时无法满足加固范围需要，或须进行较为复杂的保护措施。2）费用较高：按一般地铁盾构加固宽度为12.7m、加固长度为11m、加固深度为26.2m（隧道覆土为16m、下三层车站）计算，搅拌桩和旋喷桩的加固体积达3660m3。3）地质条件的适应性受限制：由于目前国内的设备能力及技术水平，当搅拌和旋喷加固深度超过30m时，加固的均匀性效果则不能有效保证；另外在较厚的粉砂层和硬度较大的淤泥层中加固时，易造成扭矩过大甚至可能发生机器卡住不能成桩的情况。
（二）钢套筒进洞方案
1．主要思路
采用钢套筒进洞方案，主要思路是采取合适的洞门土体加固方式，保证洞门凿除的安全。洞门凿除前或与洞门凿除同步施工缩小洞门圈，一般采用喷射混凝土或预埋冻结管等形式，然后将超过盾构机长度约2m的预制钢套筒与洞门圈预埋钢环连接安装到位，在钢套筒里加满土体或一定配比的预制浆液。盾构穿越加固体后推进到钢套筒内，在进洞环至加固区范围内进行环箍注浆封堵管片与洞门圈之间的间隙，经探孔检验封堵效果良好后拆除钢套筒，拆除过程中采用弧形钢板将洞门圈预埋钢环和进洞环管片之间的间隙进行焊接封堵。
由于拟采用钢套筒而不是常规盾构进洞工艺均为工程地质及环境条件较差、有较大工程风险的工程，结合钢套筒进洞的施工流程安排，常被采用的是垂直冻结加固。垂直冻结管的布置根据工程条件设置3排或2排，另需设置不同数量的测温孔。其他如井点降水等辅助措施则不再需要。
2．主要施工流程及控制要点
（1）采用钢套筒进洞的施工流程
（2）主要工序的控制要点
1）钢套筒制作及安装：钢套筒须具备密封功能、整体结构强度须满足盾构推进需要、为保证盾构进入钢套筒后姿态须有底部托架、压注浆液的预留孔和泄压孔、钢套筒的形式为分块拼装式以便于现场安装、与洞门圈的预留钢环连接形式须牢固密封等。由于钢套筒安装后须在钢套筒内进行土体或惰性浆液填充，所以钢套筒的顶部须预设天窗便于施工。
2）盾构推进：盾构推进的进度安排须和进洞接收的准备工作进度相匹配，即在洞门凿除、钢套筒安装、筒内回填施工完成前，盾构机须与进洞洞门圈有一定的安全距离，以保证盾构推进不会对洞门圈产生侧压力。盾构推进到接收井前须保证盾构姿态与洞门圈复测结果相匹配，在穿越冻结加固区时须降低推进速度。为防止拼装作业时盾构刀盘被冻住，须解除盾构机联锁功能使盾构刀盘在拼装作业时保持转动。盾构穿越加固体进入洞门圈时土压力逐渐降低，能够使螺旋机正常出土即可，避免因压力过高导致钢套筒密封失效或与洞门圈连接处破坏。
3）冻结加固：冻结加固钻孔施工主要控制冻结孔布孔和成孔垂直度满足设计要求，如实测数据与设计不符时须取得设计同意的情况下进行补孔。根据成孔情况合理进行冻结孔分组连接。冻结期间按设计要求控制盐水（或液氮）温度下降速度、盐水流量、测温孔温度测量，并密切关注盐水水位、监控是否有盐水泄露。对于冻结设备的配置须具有备用系统，当设备故障须维修时间较长时可进行冻结设备切换。当测温系统分析达到设计的冻土温度时，可结合洞门圈内的探孔情况综合判断是否具备洞门凿除条件。为保证洞门安全，在钢套筒回填密封完工后进行冻结管的拔除施工。
4）洞门凿除：为防止洞门凿除期间冻结管受到损坏，所以洞门凿除采用粉碎性分2层进行凿除。第一层洞门凿除至内排钢筋处，保留20cm混凝土。待缩小洞门圈工作完成后再进行第二层混凝土凿除和钢筋割除施工。
5）洞门圈缩小及密封：洞门圈缩小采用喷射混凝土形式，缩小后的洞门圈比盾构外壳略小，这样能保证盾构进洞后洞门圈和管片之间的间隙较小，利于注浆封堵。盾构推进到位后进行洞门圈密封封堵施工，一般密封分为注浆封堵和冻结。
6）钢套筒拆除及洞门圈弧形钢板焊封：在钢套筒拆除的同时采用弧形钢板进行洞门圈和进洞环管片的焊接封堵施工，即边拆除边封堵。
3．优缺点分析
（1）优点分析
1）安全性较好：由于在盾构机进洞前就已經形成全封闭的控制系统，故只要保证加固效果和洞门凿除安全、在盾构推进到位后注浆效果良好即可保证盾构进洞的安全。地铁车站接收井一般有手枪型和矩形两种，无论是哪一种车站接收形式，均可单独成套施工。2）可重复利用：进洞用的钢套筒设计为能够重复利用的形式，这样采用多次后可有效降低施工费用。
（2）缺点分析
1）单次投入成本高：由于钢套筒的加工和安装均较为复杂，故从一次盾构进洞角度来讲，相比较常规盾构进洞投入的成本较大。2）安装和拆除及盾构机吊装工序较为复杂：钢套筒安装的精度要求较高，施工现场操作和控制难度较大。
（三）回填水土进洞方案
1．主要思路
回填水土进洞方案，主要思路为采用合适的洞门区域加固方式，保证洞门凿除安全，洞门凿除后采用喷射混凝土方式缩小洞门圈以减小盾构进洞后的间隙，洞门凿除后进行回填水土，盾构直接推进至接收井内，再采用环箍注浆或冻结的方式对洞门圈与管片之间的间隙进行封堵，最后将回填的水土开挖，挖至盾构机位置时同步进行洞门圈和管片之间的弧形钢板焊接封堵，井接头注浆后进洞完成。
2．主要施工流程及控制要点
回填水土的施工流程与钢套筒方案基本一致。区别在于洞门凿除、缩小洞门圈后直接回填水土，即采用接收井作为平衡加固区外水土压力的容器而不是采用钢套筒。同时这也意味着接收井的结构形式须满足要求，如水土回填量过大则会导致各工序时间、费用增加。
（1）主要施工流程
（2）主要工序控制要点
1）接收基座浇筑：由于盾构是在回填水土后的状态下，即在保持一定的土压力、刀盘旋转、螺旋机出土的情况下推进到位，所以盾构接收的基座采用混凝土和砂浆浇筑而成，混凝土浇筑的高度与洞门圈底部相平，上部再浇筑约30cm砂浆。为便于后期开挖封堵，靠近洞门圈预留1m范围采用黄沙回填密实。
2）冻结加固：冻结加固的控制要点同3.2.2章节的2、（3）。
3）洞门凿除及缩小洞门圈：洞门凿除的控制要点同3.2.2章节的2、（4）。缩小洞门圈采用喷射混凝土，为保证中上部洞门圈喷射厚度，须先进行挂网后再喷射混凝土，喷射混凝土的宽度约30~50cm。
4）盾构推进：盾构推进的进度安排须和进洞接收的准备工作进度相匹配，即在进洞的基座浇筑、洞门凿除、水土回填施工完成前，盾构机须与进洞洞门圈有一定的安全距离，以保证盾构推进不会对洞门圈加固体产生侧压力。盾构推进到接收井前须保证盾构姿态与洞门圈复测情况相匹配，在穿越冻结加固区时须降低推进速度，避免因推进速度过大导致盾构姿态突变。须解除盾构机联锁功能使盾构刀盘在拼装作业时保持转动以防止拼装作业时盾构刀盘被冻住。盾构土压力的设定须根据穿越的不同阶段适时调整，穿越冻结加固体时须保持较小的土压力以便于切削，盾构进入洞门圈时土压力回调至与回填后的水土压力平衡，避免螺旋机喷涌。盾构推进到指定位置时，盾尾油脂压注密实。
5）环箍注浆封堵：盾构推进到位后进行环箍注浆封堵施工，一般密封分为注浆封堵和冻结。注浆施工较为方便，利于操作。即在进洞段约5环范围通过管片预留注浆孔注浆，注浆一般采用双液浆。为保证注浆效果，进洞段管片预留的注浆孔比常规管片多出10个，环向均匀分布。
6）抽水疏干、回填土开挖及洞门圈弧形钢板焊封：在通过打探孔等形式确认环箍注浆效果良好后，进行开挖封堵施工。首先进行表层水的抽出和预埋疏干井抽水，然后采用小型挖机进行回填土的开挖外运，挖至盾构机位置时采用人工配合挖机开挖的同时采用弧形钢板进行洞门圈和进洞环管片的焊接封堵施工。
3．优缺点分析
（1）优点分析
1）安全性较好：进洞施工的各个环节施工安全均能受控。2）可适用于周边环境较为复杂的情况：因采用垂直冻结加固所占用的场地较小，进洞过程中的各个环节对环境要求较小，工艺简单易于组织施工。3）施工工期虽然没有常规盾构进洞快，但是接收的较多准备工作均可与盾构推进平行作业，在风险可控的前提下总体工期相对可接受。
（2）缺点分析
1）接收井条件须满足：盾构接收井须满足水土回填条件，即须有封堵墙以提供一个相对较小的封闭空间利于组织施工。2）工期条件限制：当接收井为同一结构、2条隧道采用2台盾构机先后推进时，一般须2台盾构同时组织实施进洞施工。当接收井为手枪型时则可单独组织实施。
（四）各方案比选优化确定
1．方案选择因素分析
选择一个合理的施工方案，主要从方案的安全性、环境适应性、施工工期、施工组织可行性、经济性等方面进行综合考虑。
结合本工程实际情况，由于进洞段范围有新塘河、污水管等影响，故采用常规进洞的加固条件不能满足。另根据此处的地质条件和隧道埋深，采用搅拌桩和旋喷桩加固的均匀性难以保证，如一旦发生涌水、涌砂，易引发新塘河水灌入接收井及隧道，进洞风险较大。
综合分析各种因素，钢套筒进洞方案和回填水土进洞方案均能满足施工安全性、环境适应性和工期要求。由于接收井为2条隧道平行共用，考虑到如采用钢套筒需同时投入2套设备的成本较高；本工程接收车站为2条地铁线路的换乘站，接收井平面尺寸较适宜于采用回填土方案；本工程在穿越江北风井时曾采用回填土穿越方式，项目管理人员对回填土方案较为熟悉，易于管理。故选用回填水土进洞方式组织施工。
2．拟选方案风险点分析及预控措施
采用水土回填方式进洞的风险点主要有盾构掘进姿态控制满足穿越洞门圈要求，洞门凿除期间防止涌水、涌砂，开挖封堵期间防止涌水涌砂。
针对上述风险点相应的预控措施有：盾构穿越加固区前调整好盾构姿态，穿越加固区期间控制推进速度，防止姿态突变，必要时开启超挖刀进行姿态的调整；洞门凿除前进行条件验收，测温孔温度、探孔等验证加固区满足设计要求时方进行洞门凿除，凿除过程中做好确保冻结系统正常运转的应急预案；开挖前对环箍注浆效果进行打探孔判断，同时在隧道内和开挖面准备好应急物资、如聚氨酯压注、双液浆和单液浆压注的设备材料和人员，一旦有涌水涌砂时进行相应位置的压注，进行应急封堵。
四、盾构进洞施工流程及关键工序技术要点
（一）盾构进洞施工总体流程
由于盾构进洞需要一系列工序相互密切配合，所以总体施工流程和合理安排和协调是盾构机进洞成功的关键。本次进洞缩小洞门圈采用的是喷射混凝土方式。施工流程安排见3.3.2章节1。
由于本工程接收井交付时间较晚，2台盾构机等待在距离接收井60环、80环处，待具备洞门凿除条件时方恢复推进。
（二）封堵墙及接收基座
封堵墙采用80cm后的钢筋混凝土结构，和接收井内衬结构同步施工完成。封堵墙距离洞门圈12m，即整个接收井平面尺寸宽*长=26.2m*12m。
接收基座采用混凝土和砂浆浇筑而成。洞门圈底部以下采用C20素混凝土，基座的平面尺寸为6m宽、9m长，靠近洞门圈1m采用黄沙回填密实。另根据盾构机本体结构尺寸预留2道横向沟槽用黄沙填实，便于盾构吊装前的切割作业。
（三）冻结加固及洞门凿除条件判定
结合本工程实际情况，洞门区域加固方式采用垂直冻结。因污水管位置的影响，只能打设2排冻结管（孔间距0.8m，排距1.0m），经计算2排冻结管可满足洞门凿除安全。在积极冻结15天后，左线隧道推进方向左侧的测温孔即保持在8~10°不再下降，经分析时左侧10~50m范围内有降水（潜水和承压水）施工、且换乘站临近的地下连续墙有较大渗漏点尚未处理导致。积极冻结30天时在左右线洞门圈内各打设9个探孔，地连墙与土体交界面的温度均在-10°以下。根据上述情况，采用了在内衬结构向外打斜探孔的方法确认冻结发展范围，打设3个探孔并进行测温，发现洞门圈横向向外1.6m范围冻土温度为-12°以下，故判断测温孔温度未下降确因降水影响所致，内衬墙与地连墙之间的漏水应对冻结和洞门凿除无影响。故其他条件同步达标后进行洞门凿除。
（四）洞门凿除及缩小洞门圈
洞门凿除为粉碎性方式，分2层凿除。第一层60cm洞门凿除后喷射混凝土缩小洞门圈，然后进行第二层20cm混凝土凿除和内排钢筋割除。
缩小洞门圈用的喷射混凝土厚度为20cm，中上部采用挂网处理，环宽30cm。
（五）水土回填
洞门凿除完成后首先进行土方回填，回填土高度比預留洞门圈高出约3m，回填过程中用小型挖机进行平整和压实。回灌水的高度与接收井外的潜水水位相平，待回填土孔隙内充满水后需2次补水至设计高度。
（六）盾构到达段掘进
盾构到达段掘进的主要控制要素是盾构姿态满足居中穿越洞门圈要求，关键阶段为盾构穿越冻结加固区。盾构穿越冻结加固区的土压力设定为计算土压力的50%，推进速度控制在5~10mm/min，刀盘扭矩控制在3000kNm以内，解除联锁使在管片拼装阶段保持盾构刀盘转动、防止刀盘被冻住。盾构刀盘出冻结加固区进入接收井内时调整土压力至计算土压力，推进速度控制在20~30mm/min。待盾尾位置脱出洞门圈约60cm时停止推进。
（七）环箍注浆及管片连接
环箍注浆范围为进洞段5环。采用双液浆，浆液的初凝时间控制在60s左右；注浆顺序为进洞环向后，逐环压注；单环的注浆顺序为从底部开始、左右两侧交叉向上至顶部合拢；注浆压力控制在水土压力的1.5倍之内。
进洞段的10环管片采用扁钢进行纵向连接，共设6条。
（八）开挖及洞门圈封堵
在疏干井抽水约5天时，土体内的含水量已达可采用挖机挖土条件。本工程配备2台50t吊机、2台PC60挖机、1辆装载机及1m3和3m3土箱各两个进行开挖施工。开挖时配备5台抽水泵，3工2备。
挖土至盾构机顶部时安排人工配合清理，同步进行洞门圈封堵。开挖过程中左线隧道曾发生少量涌水、涌砂，启动应急预案在隧道内对应位置压注聚氨酯封堵，得到有效控制。整个挖土封堵过程持续15天，于2011年5月19日完成。
五、结语
回顾整个施工方案比选、确定和施工组织过程，各工序的实施均按照预先设定的方案进行，安全风险得到了有效控制，施工工期得到保证，施工质量符合国家规范要求，施工环境未受影响，较好的控制了工程造价。通过回填土工艺进行盾构进洞施工，应可以在类似工况，甚至更复杂的地质条件、更深的接收井中推广应用。
另外，根据本工程实施情况来看，虽然相关冻结规范规定在冻结施工是200m范围内严禁降水施工，但施工的现场条件往往难以满足要求。故建议在有降水影响的情况下，侧边增加1个冻结孔以保证冻结范围符合设计要求，并使测温孔分布更加合理。结合探孔等措施也可以满足施工要求，解决降水对冻结的影响。
参考文献
[1]刘建航，候学渊．盾构法隧道[M]．北京：中国铁道出版社，1991．
[2]周文波.盾构法隧道施工技术及应用[M].北京：中国建筑工业出版社，2004．
[3]《地基处理技术规范》（上海市标准）[S].上海：上海市工程建设标准化办公室，1995．
[4]张凤祥，朱合华，傅德明．盾构隧道施工手册[M]．北京：人民交通出版社，2005．
[5]汤漩，吴惠明，胡珉．盾构隧道施工风险知识管理系统的设计开发[J].上海：地下工程与隧道，2006，（4）．
[6]上海市工程建设规范旁通道冻结法技术规程．DG/TJ08-902-2006 J10851-2006．
作者简介：陈卫华（1977－ ），男，上海市人，上海隧道工程股份有限公司助理工程师，研究方向：地下建筑工程。
注：文章内所有公式及图表请以PDF形式查看。
关键词：土压平衡盾构；进洞；水土回填；冻结
一、工程概况
滨江站～富春路站区间为杭州地铁1号线工程穿越钱塘江全地下区间，里程范围为K5＋880.3～K8＋835.859，区间左线总长为2.946km，区间右线总长为2.956km。在里程K6＋752和K8＋355处设风井2座，在K7＋350和K7＋850.4处设2座联络通道，其中K7＋350处联络通道兼排水泵站。
本工程采用2台加泥式土压平衡盾构机进行掘进施工，左、右线隧道采用的盾构机命名为1号、2号盾构。1号、2号盾构先后从滨江站始发，经江南风井、钱塘江、江北风井先后抵达富春路站。盾构施工筹划安排见图1。
（一）工程简介
富春路站是本工程区间隧道施工的终点。富春路站处于富春路与婺江路口。盾构进洞前区域为新塘河，上、下行线洞门处隧道的中心轴线标高为-13.02m，地面标高为+8.57m。
（二）隧道线路特征
左、右线2条隧道在富春路站进洞段平曲线为直线段，竖曲线为R-3000m、2T-19.746、Eo-0.016接0.2%的负坡，竖曲线的特性变化点在接收井内衬与地下连续墙交界处。
（三）周边环境
盾构机在富春路站进洞处的周边环境综合概括为河流、管线、桥梁、居民小区。流向与盾构推进方向垂直的新塘河距离盾构进洞处为6m；由于富春路站施工原因，在盾构进洞前改移到新塘河至盾构进洞处的车站结构间（4~6m）处1根1.5m直径的污水管，走向与盾构推進方向垂直、即与新塘河水流方向平行；新塘河桥的部分桩基在隧道断面范围内，故盾构进洞前结合车站结构施工情况对在隧道断面内的桥梁桩基进行了拔除，在2条隧道两侧进行补桩后将桥梁恢复；居民小区为6层钢筋混凝土建筑，距离盾构进洞处约45m。
具体情况见盾构进洞段的平面和侧剖面情况见图2。
图2 平、剖面图
（四）接收车站施工情况
富春路站是杭州地铁1号线和4号线的十字换乘车站。2台盾构机在富春路站进洞施工时，1号线2台盾构的接收井及封堵墙已经施工完成，相邻十字换乘站段盾构推进方向左侧的基坑在进行封底、车站内衬结构施工，盾构推进方向右侧的基坑在进行开挖施工。左侧基坑根据设计要求一直进行承压水降水施工，右侧基坑开挖过程中进行坑内梳干井降水和坑外减压降水施工。
二、地质条件
（一）工程地质条件
盾构进洞区域穿越地层为③6粉砂、③8粉砂层。
③6层 粉砂：灰、青灰色，中密，饱和，含有机质、云母屑。实测标贯锤击数17～34击，平均值25击。静力触探锥尖阻力qc=9.59～12.82MPa，平均值10.57MPa，侧壁阻力fs=89.7～120.7kPa，平均值107.3kPa。天然含水量30.3%，饱和度95%，固块凝聚力3kpa，摩擦角33.4，原位测试标贯击数25击/30cm；垂直渗透系数为5.37*10-4cm/s，水平渗透系数为7.14*10-4cm/s。
③8层 粉砂：灰色，稍密～中密，饱和。含有机质、云母碎屑，局部夹淤泥质粉质粘土，摇振反应中等，切面无光泽反应，干强度较低，韧性较低。实测标贯击数11～25击，平均值18击。静力触探锥尖阻力qc=5.40～7.48MPa，平均值6.46MPa，侧壁阻力fs=54.6～78.0kPa，平均值64.5kPa，属中等压缩性土。天然含水量24.2%，饱和度92.3%，固块凝聚力5.3kpa，摩擦角31.2，原位测试标贯击数18击/30cm；垂直渗透系数为1.19*10-3cm/s，水平渗透系数为72.04*10-3cm/s。
（二）水文地质条件
潜水及承压水分布情况见表1。
表1 富春路站接收井处潜水和承压水情况表
三、方案比选
在目前地铁建设的软土盾构隧道进洞中有较多种方案可供选择，主要是采取土体改良方式满足洞门凿除的条件，再辅以井点降水、止水帷幕等其他措施防止盾构机在进洞过程中漏水、漏砂，同时在洞门圈周边以弧形钢板、喷射混凝土、充气气囊等方式进行封堵洞门圈与盾壳和管片之间的间隙，实现盾构进洞。
（一）常规盾构进洞方案
1．主要思路
常规盾构进洞方案，主要思路为采用适合的洞门区域加固方式，保证洞门凿除的安全需要和盾构进洞过程中周边间隙封堵的有效性。一般加固区域须超过盾构本体长度约2m左右，在盾构推进至靠上地下连续墙后进行脱出盾尾的近5环管片环箍注浆和第二层钢筋混凝土的凿除，然后盾构推进至接收井的基座上。由于洞门圈与管片之间的间隙比洞门圈与盾构壳体之间的间隙较大约为7~12cm，所以在较易发生涌水涌砂的地层中采取2次甚至3次、多次进洞，在盾构进洞不同的阶段采用弧形钢板进行封堵、同时进行盾壳注浆封堵周边间隙，直至洞门圈与进洞环管片的弧形钢板焊接完成。
常规盾构进洞加固采用较多的是深层搅拌桩（两轴或三轴）、在搅拌桩和地下连续墙之间采用旋喷加固。在周边环境条件允许的情况下，可采取打设降水井点的辅助措施，降低进洞段土体水头。但是降水会造成地面沉降，如周边有管线、建构筑物、道路等则要加强监测，防止其他事故发生。
2．主要施工流程及控制要点
（1）常规盾构进洞的主要施工流程为：
（2）主要工序的控制要点
1）盾构推进：进洞段盾构推进主要是盾构姿态的控制，根据进洞前最后一次定向测量和洞门圈的复测结果进行计算，得出盾构进洞段姿态控制的目标值。进入加固体后的盾构推进速度要适当放慢；刀盘整体进入加固体后可适当降低土压力、直至盾构刀盘靠上地连墙时减小到零；控制刀盘扭矩、刀盘离合器温度及其他主要指标在额定范围；如需调整姿态可开启超挖刀、或进行土体改良利于推进参数控制。
2）搅拌和旋喷加固：搅拌桩和旋喷桩施工主要是按照施工技术方案做好桩位放样、成桩垂直度、浆液配比、成桩速度、浆液流量等指标控制。如果因设备故障、停水停电或环境影响不能连续作业时，应根据实际施工情况做好补强加固，避免形成薄弱区域。
3）洞门圈缩小及密封：在盾构进洞前须进行洞门圈缩小或密封装置安装。一般采用2道弧形花纹钢板焊接在洞门圈内预留的钢环上，底部120°范围内的弧形钢板会紧邻焊接1~2道厚度为10mm左右的弧形钢板，确保该部位密封效果。如在地质情况复杂、接收井较深等风险较大的进洞施工中，可采用预先安装气囊等装置，盾构进洞过程中对气囊进行充气，以达到对周边间隙封堵的目的。
4）井点降水：井点降水井的平面布置在隧道两侧，降水井的深度根据盾构进洞段的地质情况确定。降水井运行期间主要观测和控制降水水位，保证降水效果。
5）环箍注浆：环箍注浆分为在盾构机壳体周边的预留孔注浆和在脱出盾尾的管片预留孔注浆。盾构机壳体周边的预留孔注浆多采用双液浆（水泥和水玻璃），管片上环箍注浆多采用双液浆和单液浆结合的方式。环箍注浆主要的控制指标为注浆量和注浆压力，根据间隙大小和隧道埋深设定预控指标。环箍注浆完成后可采用打探孔的方式进行注浆效果的检验。
6）洞门圈封堵：洞门圈封堵是采用弧形钢板将洞门圈预埋钢环与盾构壳体、进洞环管片之间的间隙进行焊接封堵。弧形钢板上预留部分注浆球阀备用。
3．优缺点分析
（1）优点分析
1）加固效果好保证洞门凿除安全：在洞门凿除前通过加固体垂直取芯和洞门圈内打设探孔，可保证洞门凿除期间安全可靠。2）与盾构进洞流程配合得当：在盾构进洞过程中的不同阶段均可进行环箍注浆，封堵管片于盾壳间隙，控制涌水涌砂风险。3）施工工期安排灵活：一般不受盾构推进影响，只与接收井施工工期安排有关。
（2）缺点分析
1）受环境影响较大：如在周边环境较为复杂（受管线、构建筑物或道路等影响）时无法满足加固范围需要，或须进行较为复杂的保护措施。2）费用较高：按一般地铁盾构加固宽度为12.7m、加固长度为11m、加固深度为26.2m（隧道覆土为16m、下三层车站）计算，搅拌桩和旋喷桩的加固体积达3660m3。3）地质条件的适应性受限制：由于目前国内的设备能力及技术水平，当搅拌和旋喷加固深度超过30m时，加固的均匀性效果则不能有效保证；另外在较厚的粉砂层和硬度较大的淤泥层中加固时，易造成扭矩过大甚至可能发生机器卡住不能成桩的情况。
（二）钢套筒进洞方案
1．主要思路
采用钢套筒进洞方案，主要思路是采取合适的洞门土体加固方式，保证洞门凿除的安全。洞门凿除前或与洞门凿除同步施工缩小洞门圈，一般采用喷射混凝土或预埋冻结管等形式，然后将超过盾构机长度约2m的预制钢套筒与洞门圈预埋钢环连接安装到位，在钢套筒里加满土体或一定配比的预制浆液。盾构穿越加固体后推进到钢套筒内，在进洞环至加固区范围内进行环箍注浆封堵管片与洞门圈之间的间隙，经探孔检验封堵效果良好后拆除钢套筒，拆除过程中采用弧形钢板将洞门圈预埋钢环和进洞环管片之间的间隙进行焊接封堵。
由于拟采用钢套筒而不是常规盾构进洞工艺均为工程地质及环境条件较差、有较大工程风险的工程，结合钢套筒进洞的施工流程安排，常被采用的是垂直冻结加固。垂直冻结管的布置根据工程条件设置3排或2排，另需设置不同数量的测温孔。其他如井点降水等辅助措施则不再需要。
2．主要施工流程及控制要点
（1）采用钢套筒进洞的施工流程
（2）主要工序的控制要点
1）钢套筒制作及安装：钢套筒须具备密封功能、整体结构强度须满足盾构推进需要、为保证盾构进入钢套筒后姿态须有底部托架、压注浆液的预留孔和泄压孔、钢套筒的形式为分块拼装式以便于现场安装、与洞门圈的预留钢环连接形式须牢固密封等。由于钢套筒安装后须在钢套筒内进行土体或惰性浆液填充，所以钢套筒的顶部须预设天窗便于施工。
2）盾构推进：盾构推进的进度安排须和进洞接收的准备工作进度相匹配，即在洞门凿除、钢套筒安装、筒内回填施工完成前，盾构机须与进洞洞门圈有一定的安全距离，以保证盾构推进不会对洞门圈产生侧压力。盾构推进到接收井前须保证盾构姿态与洞门圈复测结果相匹配，在穿越冻结加固区时须降低推进速度。为防止拼装作业时盾构刀盘被冻住，须解除盾构机联锁功能使盾构刀盘在拼装作业时保持转动。盾构穿越加固体进入洞门圈时土压力逐渐降低，能够使螺旋机正常出土即可，避免因压力过高导致钢套筒密封失效或与洞门圈连接处破坏。
3）冻结加固：冻结加固钻孔施工主要控制冻结孔布孔和成孔垂直度满足设计要求，如实测数据与设计不符时须取得设计同意的情况下进行补孔。根据成孔情况合理进行冻结孔分组连接。冻结期间按设计要求控制盐水（或液氮）温度下降速度、盐水流量、测温孔温度测量，并密切关注盐水水位、监控是否有盐水泄露。对于冻结设备的配置须具有备用系统，当设备故障须维修时间较长时可进行冻结设备切换。当测温系统分析达到设计的冻土温度时，可结合洞门圈内的探孔情况综合判断是否具备洞门凿除条件。为保证洞门安全，在钢套筒回填密封完工后进行冻结管的拔除施工。
4）洞门凿除：为防止洞门凿除期间冻结管受到损坏，所以洞门凿除采用粉碎性分2层进行凿除。第一层洞门凿除至内排钢筋处，保留20cm混凝土。待缩小洞门圈工作完成后再进行第二层混凝土凿除和钢筋割除施工。
5）洞门圈缩小及密封：洞门圈缩小采用喷射混凝土形式，缩小后的洞门圈比盾构外壳略小，这样能保证盾构进洞后洞门圈和管片之间的间隙较小，利于注浆封堵。盾构推进到位后进行洞门圈密封封堵施工，一般密封分为注浆封堵和冻结。
6）钢套筒拆除及洞门圈弧形钢板焊封：在钢套筒拆除的同时采用弧形钢板进行洞门圈和进洞环管片的焊接封堵施工，即边拆除边封堵。
3．优缺点分析
（1）优点分析
1）安全性较好：由于在盾构机进洞前就已經形成全封闭的控制系统，故只要保证加固效果和洞门凿除安全、在盾构推进到位后注浆效果良好即可保证盾构进洞的安全。地铁车站接收井一般有手枪型和矩形两种，无论是哪一种车站接收形式，均可单独成套施工。2）可重复利用：进洞用的钢套筒设计为能够重复利用的形式，这样采用多次后可有效降低施工费用。
（2）缺点分析
1）单次投入成本高：由于钢套筒的加工和安装均较为复杂，故从一次盾构进洞角度来讲，相比较常规盾构进洞投入的成本较大。2）安装和拆除及盾构机吊装工序较为复杂：钢套筒安装的精度要求较高，施工现场操作和控制难度较大。
（三）回填水土进洞方案
1．主要思路
回填水土进洞方案，主要思路为采用合适的洞门区域加固方式，保证洞门凿除安全，洞门凿除后采用喷射混凝土方式缩小洞门圈以减小盾构进洞后的间隙，洞门凿除后进行回填水土，盾构直接推进至接收井内，再采用环箍注浆或冻结的方式对洞门圈与管片之间的间隙进行封堵，最后将回填的水土开挖，挖至盾构机位置时同步进行洞门圈和管片之间的弧形钢板焊接封堵，井接头注浆后进洞完成。
2．主要施工流程及控制要点
回填水土的施工流程与钢套筒方案基本一致。区别在于洞门凿除、缩小洞门圈后直接回填水土，即采用接收井作为平衡加固区外水土压力的容器而不是采用钢套筒。同时这也意味着接收井的结构形式须满足要求，如水土回填量过大则会导致各工序时间、费用增加。
（1）主要施工流程
（2）主要工序控制要点
1）接收基座浇筑：由于盾构是在回填水土后的状态下，即在保持一定的土压力、刀盘旋转、螺旋机出土的情况下推进到位，所以盾构接收的基座采用混凝土和砂浆浇筑而成，混凝土浇筑的高度与洞门圈底部相平，上部再浇筑约30cm砂浆。为便于后期开挖封堵，靠近洞门圈预留1m范围采用黄沙回填密实。
2）冻结加固：冻结加固的控制要点同3.2.2章节的2、（3）。
3）洞门凿除及缩小洞门圈：洞门凿除的控制要点同3.2.2章节的2、（4）。缩小洞门圈采用喷射混凝土，为保证中上部洞门圈喷射厚度，须先进行挂网后再喷射混凝土，喷射混凝土的宽度约30~50cm。
4）盾构推进：盾构推进的进度安排须和进洞接收的准备工作进度相匹配，即在进洞的基座浇筑、洞门凿除、水土回填施工完成前，盾构机须与进洞洞门圈有一定的安全距离，以保证盾构推进不会对洞门圈加固体产生侧压力。盾构推进到接收井前须保证盾构姿态与洞门圈复测情况相匹配，在穿越冻结加固区时须降低推进速度，避免因推进速度过大导致盾构姿态突变。须解除盾构机联锁功能使盾构刀盘在拼装作业时保持转动以防止拼装作业时盾构刀盘被冻住。盾构土压力的设定须根据穿越的不同阶段适时调整，穿越冻结加固体时须保持较小的土压力以便于切削，盾构进入洞门圈时土压力回调至与回填后的水土压力平衡，避免螺旋机喷涌。盾构推进到指定位置时，盾尾油脂压注密实。
5）环箍注浆封堵：盾构推进到位后进行环箍注浆封堵施工，一般密封分为注浆封堵和冻结。注浆施工较为方便，利于操作。即在进洞段约5环范围通过管片预留注浆孔注浆，注浆一般采用双液浆。为保证注浆效果，进洞段管片预留的注浆孔比常规管片多出10个，环向均匀分布。
6）抽水疏干、回填土开挖及洞门圈弧形钢板焊封：在通过打探孔等形式确认环箍注浆效果良好后，进行开挖封堵施工。首先进行表层水的抽出和预埋疏干井抽水，然后采用小型挖机进行回填土的开挖外运，挖至盾构机位置时采用人工配合挖机开挖的同时采用弧形钢板进行洞门圈和进洞环管片的焊接封堵施工。
3．优缺点分析
（1）优点分析
1）安全性较好：进洞施工的各个环节施工安全均能受控。2）可适用于周边环境较为复杂的情况：因采用垂直冻结加固所占用的场地较小，进洞过程中的各个环节对环境要求较小，工艺简单易于组织施工。3）施工工期虽然没有常规盾构进洞快，但是接收的较多准备工作均可与盾构推进平行作业，在风险可控的前提下总体工期相对可接受。
（2）缺点分析
1）接收井条件须满足：盾构接收井须满足水土回填条件，即须有封堵墙以提供一个相对较小的封闭空间利于组织施工。2）工期条件限制：当接收井为同一结构、2条隧道采用2台盾构机先后推进时，一般须2台盾构同时组织实施进洞施工。当接收井为手枪型时则可单独组织实施。
（四）各方案比选优化确定
1．方案选择因素分析
选择一个合理的施工方案，主要从方案的安全性、环境适应性、施工工期、施工组织可行性、经济性等方面进行综合考虑。
结合本工程实际情况，由于进洞段范围有新塘河、污水管等影响，故采用常规进洞的加固条件不能满足。另根据此处的地质条件和隧道埋深，采用搅拌桩和旋喷桩加固的均匀性难以保证，如一旦发生涌水、涌砂，易引发新塘河水灌入接收井及隧道，进洞风险较大。
综合分析各种因素，钢套筒进洞方案和回填水土进洞方案均能满足施工安全性、环境适应性和工期要求。由于接收井为2条隧道平行共用，考虑到如采用钢套筒需同时投入2套设备的成本较高；本工程接收车站为2条地铁线路的换乘站，接收井平面尺寸较适宜于采用回填土方案；本工程在穿越江北风井时曾采用回填土穿越方式，项目管理人员对回填土方案较为熟悉，易于管理。故选用回填水土进洞方式组织施工。
2．拟选方案风险点分析及预控措施
采用水土回填方式进洞的风险点主要有盾构掘进姿态控制满足穿越洞门圈要求，洞门凿除期间防止涌水、涌砂，开挖封堵期间防止涌水涌砂。
针对上述风险点相应的预控措施有：盾构穿越加固区前调整好盾构姿态，穿越加固区期间控制推进速度，防止姿态突变，必要时开启超挖刀进行姿态的调整；洞门凿除前进行条件验收，测温孔温度、探孔等验证加固区满足设计要求时方进行洞门凿除，凿除过程中做好确保冻结系统正常运转的应急预案；开挖前对环箍注浆效果进行打探孔判断，同时在隧道内和开挖面准备好应急物资、如聚氨酯压注、双液浆和单液浆压注的设备材料和人员，一旦有涌水涌砂时进行相应位置的压注，进行应急封堵。
四、盾构进洞施工流程及关键工序技术要点
（一）盾构进洞施工总体流程
由于盾构进洞需要一系列工序相互密切配合，所以总体施工流程和合理安排和协调是盾构机进洞成功的关键。本次进洞缩小洞门圈采用的是喷射混凝土方式。施工流程安排见3.3.2章节1。
由于本工程接收井交付时间较晚，2台盾构机等待在距离接收井60环、80环处，待具备洞门凿除条件时方恢复推进。
（二）封堵墙及接收基座
封堵墙采用80cm后的钢筋混凝土结构，和接收井内衬结构同步施工完成。封堵墙距离洞门圈12m，即整个接收井平面尺寸宽*长=26.2m*12m。
接收基座采用混凝土和砂浆浇筑而成。洞门圈底部以下采用C20素混凝土，基座的平面尺寸为6m宽、9m长，靠近洞门圈1m采用黄沙回填密实。另根据盾构机本体结构尺寸预留2道横向沟槽用黄沙填实，便于盾构吊装前的切割作业。
（三）冻结加固及洞门凿除条件判定
结合本工程实际情况，洞门区域加固方式采用垂直冻结。因污水管位置的影响，只能打设2排冻结管（孔间距0.8m，排距1.0m），经计算2排冻结管可满足洞门凿除安全。在积极冻结15天后，左线隧道推进方向左侧的测温孔即保持在8~10°不再下降，经分析时左侧10~50m范围内有降水（潜水和承压水）施工、且换乘站临近的地下连续墙有较大渗漏点尚未处理导致。积极冻结30天时在左右线洞门圈内各打设9个探孔，地连墙与土体交界面的温度均在-10°以下。根据上述情况，采用了在内衬结构向外打斜探孔的方法确认冻结发展范围，打设3个探孔并进行测温，发现洞门圈横向向外1.6m范围冻土温度为-12°以下，故判断测温孔温度未下降确因降水影响所致，内衬墙与地连墙之间的漏水应对冻结和洞门凿除无影响。故其他条件同步达标后进行洞门凿除。
（四）洞门凿除及缩小洞门圈
洞门凿除为粉碎性方式，分2层凿除。第一层60cm洞门凿除后喷射混凝土缩小洞门圈，然后进行第二层20cm混凝土凿除和内排钢筋割除。
缩小洞门圈用的喷射混凝土厚度为20cm，中上部采用挂网处理，环宽30cm。
（五）水土回填
洞门凿除完成后首先进行土方回填，回填土高度比預留洞门圈高出约3m，回填过程中用小型挖机进行平整和压实。回灌水的高度与接收井外的潜水水位相平，待回填土孔隙内充满水后需2次补水至设计高度。
（六）盾构到达段掘进
盾构到达段掘进的主要控制要素是盾构姿态满足居中穿越洞门圈要求，关键阶段为盾构穿越冻结加固区。盾构穿越冻结加固区的土压力设定为计算土压力的50%，推进速度控制在5~10mm/min，刀盘扭矩控制在3000kNm以内，解除联锁使在管片拼装阶段保持盾构刀盘转动、防止刀盘被冻住。盾构刀盘出冻结加固区进入接收井内时调整土压力至计算土压力，推进速度控制在20~30mm/min。待盾尾位置脱出洞门圈约60cm时停止推进。
（七）环箍注浆及管片连接
环箍注浆范围为进洞段5环。采用双液浆，浆液的初凝时间控制在60s左右；注浆顺序为进洞环向后，逐环压注；单环的注浆顺序为从底部开始、左右两侧交叉向上至顶部合拢；注浆压力控制在水土压力的1.5倍之内。
进洞段的10环管片采用扁钢进行纵向连接，共设6条。
（八）开挖及洞门圈封堵
在疏干井抽水约5天时，土体内的含水量已达可采用挖机挖土条件。本工程配备2台50t吊机、2台PC60挖机、1辆装载机及1m3和3m3土箱各两个进行开挖施工。开挖时配备5台抽水泵，3工2备。
挖土至盾构机顶部时安排人工配合清理，同步进行洞门圈封堵。开挖过程中左线隧道曾发生少量涌水、涌砂，启动应急预案在隧道内对应位置压注聚氨酯封堵，得到有效控制。整个挖土封堵过程持续15天，于2011年5月19日完成。
五、结语
回顾整个施工方案比选、确定和施工组织过程，各工序的实施均按照预先设定的方案进行，安全风险得到了有效控制，施工工期得到保证，施工质量符合国家规范要求，施工环境未受影响，较好的控制了工程造价。通过回填土工艺进行盾构进洞施工，应可以在类似工况，甚至更复杂的地质条件、更深的接收井中推广应用。
另外，根据本工程实施情况来看，虽然相关冻结规范规定在冻结施工是200m范围内严禁降水施工，但施工的现场条件往往难以满足要求。故建议在有降水影响的情况下，侧边增加1个冻结孔以保证冻结范围符合设计要求，并使测温孔分布更加合理。结合探孔等措施也可以满足施工要求，解决降水对冻结的影响。
参考文献
[1]刘建航，候学渊．盾构法隧道[M]．北京：中国铁道出版社，1991．
[2]周文波.盾构法隧道施工技术及应用[M].北京：中国建筑工业出版社，2004．
[3]《地基处理技术规范》（上海市标准）[S].上海：上海市工程建设标准化办公室，1995．
[4]张凤祥，朱合华，傅德明．盾构隧道施工手册[M]．北京：人民交通出版社，2005．
[5]汤漩，吴惠明，胡珉．盾构隧道施工风险知识管理系统的设计开发[J].上海：地下工程与隧道，2006，（4）．
[6]上海市工程建设规范旁通道冻结法技术规程．DG/TJ08-902-2006 J10851-2006．
作者简介：陈卫华（1977－ ），男，上海市人，上海隧道工程股份有限公司助理工程师，研究方向：地下建筑工程。
注：文章内所有公式及图表请以PDF形式查看。