[摘 要]介绍了韶钢4.3米焦炉剩余氨水处理工艺中存在的问题，分析了引起蒸氨废水COD升高的原因，提出并实施实施了降低蒸氨废水COD含量的措施，达到了效果，并取得了可观的经济环保效益，对生产具有实践指导意义。
　　[关键词]焦油；剩余氨水；蒸氨废水；COD
　　中图分类号：R399 文献标识码：A 文章编号：1009-914X（2017）29-0325-01
　　1 工艺概述
　　韶钢4.3米焦炉产生的剩余氨水，通过沉降分层、过滤除油除渣以及蒸氨等工序预处理后，蒸氨废水COD按要求应控制在3300mg/l以下，然后送焦化废水站进一步生化处理达标外排，其工艺流程如图1所示。
　　2 存在问题
　　2.1 入爐煤水分偏高
　　入炉煤水分多，剩余氨水处理量相应增多，蒸氨负荷加大，蒸氨废水COD含量相应较高。2015年4～6月为梅雨季节，下表1是这三个月入炉煤水分及相应的蒸氨废水COD数据对比。
　　2.2 氨水焦油分离不彻底
　　通过取样，发现剩余氨水色度为深褐色，表面有轻质浮油，剩余氨水过滤器前焦油含量有升高趋势，维持在600mg/l～800mg/l之间波动；氨水COD含量与其油类物质含量在一定程度上成线性关系，剩余氨水中油含量对COD贡献较大，氨水油含量高，则其COD含量相应也较高。检查过滤器滤料污染严重。
　　2.3 氨分缩器穿漏
　　供氨分缩器冷却用回收循环水回水氨氮超标。正常回收循环水水质氨氮含量控制在15mg/l以内，而取样化验显示回收循环水氨氮含量在80m/l左右，而且有逐步增大的趋势。分析认为分缩器穿漏影响剩余氨水蒸馏效果，引起COD含量超标。
　　3 原因分析
　　3.1 剩余氨水含油及杂质多
　　化验剩余氨水含油600～800mg/l；拆人孔检查氨水槽底油渣多、过滤器内沉积焦油多。剩余氨水含油高低对蒸氨废水COD含量有直接影响。
　　3.2 剩余氨水除油过滤器失效
　　氨水过滤器是剩余氨水除油除渣的主体设备，一旦损坏是不可逆的，其过滤后氨水含油高低对后工序的蒸氨废水COD含量有直接影响。通过现场解体发现，核桃过滤器滤料跑料严重以及陶瓷过滤器滤管破损，油的滤除效果很差，过滤前后剩余氨水含油没有什么区别，维持在600～800mg/l之间。
　　3.3 氨分缩器选材不当
　　原蒸氨分缩器的材质是铝材质，在100℃，PH9.5碱性条件下，其使用寿命为半年左右，即使是不锈钢材质，分缩器的寿命也在一年左右，而选用钛合金材质的分缩器，其使用寿命可达10年。
　　3.4 外线管网蒸汽压力不足
　　蒸汽是剩余氨水蒸馏的关键能源介质，其压力是否足够关系到蒸氨废水各项指标能否达标。而我厂用于剩余氨水蒸馏的低压蒸汽压力长期在0.3MPa左右，不利于蒸氨。
　　4 改进措施
　　4.1 采用氨水加药处理技术
　　从2016年2月开始，一是在循环氨水中连续投加分散脱水剂，直接提高机械澄清槽中油水分离效果，减少乳化层厚度，从而减少剩余氨水中焦油含量，提高循环氨水中焦油与氨水的分离效率。
　　4.2 补充或更换过滤器滤料
　　2016年4～5月，为确保剩余氨水除油除渣的滤除效果，选用一等品的陶瓷管逐台对氨水陶瓷过滤器的陶瓷管进行更换，以及选用合适粒径的核桃壳对核桃过滤器的滤料进行补充。经对过滤器运行情况进行了密切跟踪，泵解体检修过程中以及氨水中没有发现相应的固体颗粒，说明滤料跑料及破损已杜绝。
　　4.3 更换钛合金氨分缩器
　　将此前的铝、不锈钢材质的腐蚀穿漏的氨分缩器逐台更换为钛合金氨分缩器。更换后，氨分缩器冷却用回收循环水回水水质氨氮维持在10mg/l以下，说明氨分缩器没有出现腐蚀穿漏情况。
　　4.4 中压蒸汽补充低压蒸汽管网改造
　　2016年7月，把干熄焦出来的中压蒸汽管道与4.3米低压蒸汽管道连接以补充蒸汽。实施后，蒸汽压力在0.45MPa以上。蒸汽压力稳定后，剩余氨水蒸馏蒸汽消耗量，由4.5t/h减少到3.5t/h。
　　5 效果分析
　　5.1 目标检查
　　通过对2016年8～12月份蒸氨废水COD含量统计其平均值为2993mg/l，低于工艺控制指标3000mg/l（见表2）。
　　5.2 经济效益
　　（1）直接经济效益
　　氨水加药投入费用65.7万/年，节约氨分缩器备件费用23.5万/年，过滤器补充和更换填料投入费用为3.6万元/年，蒸汽管网改造节约费用100万/年，则直接经济效益为54.2万元/年。
　　（2）间接经济效益
　　一是从源头上减少氨水中携带的油及杂质对设备、管道的堵塞；二是减轻了对焦化废水的处理难度，利于焦化废水的环保排放；三是有利于氨水处理系统的稳定顺行，降低了生产运行成本。
　　（3）社会效益
　　减轻了劳动强度；改善了作业环境；焦化废水达标排放，利于环境保护。
　　6 结论
　　蒸氨废水COD含量的降低为焦化废水达标排放創造了有利条件，其处理方法和经验具有借鉴和推广意义。