【摘 要】
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对不同冷轧压下率IF钢进行模拟连续退火试验,研究在冷轧-退火过程中冷轧压下率对微结构和织构演变及深冲性能的影响.结果表明:冷轧变形后原始晶粒拉长变形,样品具有强α取向线织构和γ取向线织构,α取向线织构的极密度最大值随压下率(65％、72％、80％)的增加从7.7逐渐增加至13.1.模拟连续退火后发生完全再结晶,在65％、72％、80％冷轧压下率下分别生成15.6、18.8和17.6 pm的均匀等轴晶.模拟连续退火后,α取向线织构被消除,γ取向线织构变化不大,极密度最大值转移到γ取向线,且随着压下率的增加从
【机 构】
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常熟理工学院汽车工程学院,江苏常熟 215500;烨辉(中国)科技有限公司,江苏常熟 215500
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对不同冷轧压下率IF钢进行模拟连续退火试验,研究在冷轧-退火过程中冷轧压下率对微结构和织构演变及深冲性能的影响.结果表明:冷轧变形后原始晶粒拉长变形,样品具有强α取向线织构和γ取向线织构,α取向线织构的极密度最大值随压下率(65％、72％、80％)的增加从7.7逐渐增加至13.1.模拟连续退火后发生完全再结晶,在65％、72％、80％冷轧压下率下分别生成15.6、18.8和17.6 pm的均匀等轴晶.模拟连续退火后,α取向线织构被消除,γ取向线织构变化不大,极密度最大值转移到γ取向线,且随着压下率的增加从7.8略微增大到8.6.不同压下率样品模拟连续退火后,深冲性能良好,随着压下率的增加,r-从1.77逐渐增大至2.17,|Ar|从0.54降低至0.02,(n)从0.284减小到0.272.
其他文献
通过冲击试验、硬度测试、显微组织观察和断口分析研究了不同淬火、回火工艺对SR19热作模具钢微观组织及力学性能的影响,并与H13钢进行了对比.结果表明:960～1060℃温度范围内淬火时,SR19钢的硬度比H13钢高3～4 HRC;在高于540℃回火时,相同温度下SR19钢的硬度比H13钢要高0.5～1.0 HRC,且SR19钢回火后的冲击吸收能量比H13高40～50 J.增Mo加W增加了纳米析出相的数量,提高了抗回火软化能力和冲击性能.SR19钢的最佳热处理工艺为1020℃油淬、560～600℃回火,此工
采用合适的渗铝氧化处理工艺在CLAM钢基体表面制备了铝化物涂层,然后利用XRD、EPMA、SEM、纳米压痕仪、室温拉伸试验机等手段研究了渗铝氧化处理前后组织和力学性能变化,尤其是涂层的相组成变化,进而详细分析了硬度变化和拉伸断口的断裂机制.结果表明,渗铝氧化处理后在CLAM钢表面形成了由约30.8 μm厚的FeAl相层和约70.7 厚的α-Fe(Al)固溶体层组成的铝化物涂层,最外层FeAl相的硬度最大为834.7 HV,由外向内硬度逐渐降低至315.1 HV,基体内部的硬度出现略微回升.CLAM钢在渗铝
为探究激光熔覆再制造修复工艺对盾构机密封跑道磨痕的修复效果,采用送粉式激光熔覆工艺在42CrMo钢基体表面制备了Fe55铁基自熔合金涂层.基于L16(43)正交试验探究了激光功率、熔覆速率和搭接率对涂层表面形貌、横截面特征参数、稀释率、显微组织、硬度的影响规律和作用机理.极差分析表明,稀释率随激光功率和熔覆速率的增加均呈上升趋势,其中激光功率对涂层硬度影响最大,最大涂层硬度约为基体硬度的2.15倍.Fe55涂层的摩擦因数较基体明显降低,涂层耐磨性优良,其磨损体积较基体降低1.09×10-2 mm3,主要磨
对316L奥氏体不锈钢进行离子渗氮(PN)和离子碳氮共渗(PNC)处理,利用光学显微镜、显微硬度计、电化学工作站、粗糙度检测仪和三坐标测量仪对试样渗层厚度、显微硬度、耐腐蚀性、表面粗糙度和变形量进行讨论分析.结果表明:316L钢经离子碳氮共渗处理后的渗层硬度分布较好,可提高耐腐蚀性能.离子碳氮共渗技术可应用于阀内件(包括球芯和阀座)的表面硬化处理,在保证零件尺寸配合公差的条件下,大幅提高阀内件的表面硬度.
采用真空感应快速渗氮技术对Ti-6Al-4V合金进行表面渗氮,将渗氮前后的试样置于SBF溶液中探究其耐蚀性.利用维氏硬度计、光学显微镜、电化学工作站、光学3D表面轮廓仪、扫描电镜(SEM)和X射线衍射(XRD)等技术对渗氮层进行测量和观察.试验结果表明:820℃下对Ti-6Al-4V钛合金进行真空感应渗氮处理后,渗氮层厚度达20 μm,其氮化物层硬度得到明显提高.同时,经过感应渗氮处理后样品的表面粗糙度增加.电化学试验表明经感应渗氮后Ti-6Al-4V钛合金的耐蚀性明显增强.
采用扫描电镜(SEM)、洛氏硬度计和万能试验机研究了双金属带锯条的背材用钢30Cr4MoNiV经1150～1190℃淬火和520～640℃回火后的微观组织和力学性能,并通过弯曲疲劳试验和锯切试验来检测30Cr4MoNiV钢的疲劳性能.结果表明:30Ci4MoNiV钢合适的淬火温度为1190℃,此时合金元素固溶充分且马氏体组织均匀细小;最佳回火温度为600℃,得到回火索氏体组织.经1190℃淬火+600℃回火3次后,30Cr4MoNiV钢的强塑积为15.64 GPa·％,弯曲疲劳性能由3745次提高到527
利用光学显微镜、扫描电镜等方法研究了在750℃退火工艺下不同出炉温度对QT450-10球墨铸铁的珠光体含量、渗碳体形态、抗拉强度以及硬度的影响.结果表明,球墨铸铁试样在经过不同出炉温度下的微观组织均由铁素体、石墨球、石墨颗粒以及少量渗碳体组成.由于珠光体的分解、渗碳体残留以及石墨颗粒的形成导致在750℃出炉空冷时试样的抗拉强度下降7％左右、布氏硬度下降13％左右.随着出炉温度的降低,试样残留渗碳体的分解以及石墨颗粒的长大,导致抗拉强度、硬度均有所下降,当出炉温度为100℃时试样的抗拉强度下降10％左右、布
通过金相显微镜、扫描电镜及冲击试验对S32750双相不锈钢管的显微组织和冲击吸收能量进行研究,分析了固溶温度和冷变形量对S32750不锈钢管低温冲击吸收能量和显微组织的影响.结果表明:随着冷变形量从30％逐渐增加到60％,γ相的圆度系数从7.10增加到27.25,低温冲击吸收能量逐渐增加,特别是-46℃冲击吸收能量增加约2倍,冲击断口形貌发生变化.随着热处理温度从1060℃升高到1120℃,γ相比例减少,低温冲击吸收能量降低,特别是-40℃冲击吸收能量值降低53.4％.
基于两次挤压处理后的喷射成形7055铝合金,采用SEM、光学显微镜、硬度仪和拉伸试验机等分析手段研究了试验合金在不同时效工艺下的组织和性能.结果表明,相较于单级时效工艺,经过120℃×6 h+160℃×2 h双级时效处理后,析出相呈短棒状均匀分布于基体,其沿长度方向上的平均尺寸为500 nm,宽度方向平均尺寸为10 nm,时效峰值硬度达196.4 HV0.05.采用双级时效工艺处理的试验合金在298、398、498和598 K的抗拉强度分别为855、792、688和360 MPa,断后伸长率分别为14％、
研究了 Ti-5Al-4Zr-10Mo-3Cr合金经过p相区固溶(880℃)、不同温度时效(540～620℃)处理后次生α相(αs)析出形貌及其对力学性能的影响.结果表明:随着时效温度由540℃升高至620℃,合金中析出αs相片层厚度由0.030 μm增加到0.142 μm,屈服强度由1353 MPa降低至1074 MPa,断后伸长率由2.5％升高至11.4％,即时效析出的微米级片层αs 能够显著调控合金的力学性能.此外,时效温度升高使合金的拉伸断裂由沿晶脆性断裂为主转变为韧窝穿晶为主的韧性断裂方式.Ti