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深圳市港嘉工程检测有限公司 广东深圳 518000
摘要：高性能混凝土泛指具有高强度、高耐久性与高工作性的混凝土，因此，在建设工程中的应用广泛。基于此，本文中就混凝土配合比设计进行了探讨，以期为相关的施工建设提供有益的参考与借鉴。
关键词：C55高性能混凝土；设计计算；配合比优化设计；
0 引言
常规混凝土向高性能混凝土发展已成必然趋势，高性能混合土针对不同用途的要求，对耐久性、施工性、适用性、强度、体积稳定性和经济性等性能重点予以保证，具有长期的综合经济性。目前，建筑土建工程施工仍存在一些质量问题需要改进和完善。因此，本文分析了C55高性能混凝土的配合比的设计，希望为相关的建设工作提供帮助。
1 原材料与试验方法
1.1 原材料
水泥：P·O42.5低碱水泥，经过检测性能满足相关规范要求。
细骨料：细度模数Mx=2.7。
粗骨料：5～20连续级配的碎石，其中5～10mm：10～20mm=30%：70%掺配成5～20mm连续级配碎石。
掺合料：F类粉煤灰，经过检测性能满足相关规范要求。
减水剂：JD-1减水剂，符合GB8076-19975《混凝土外加剂》要求。
拌合用水：地表水。
1.2 试验方法
配合比设计参考《普通混凝土配合比设计规范》JGJ55-2000进行测试，《预制后张法预应力混凝土铁路桥简支T梁技术条件》TB/T3043-2005，《铁路混凝土结构耐久性设计暂行规定》铁建设[2005]157号，《后张法预应力简支T梁L=24、32m》通桥[2005]2101。
2 配合比设计计算
高性能混凝土作为一种现代混凝土最重要的发展方向之一，其在配制上的特点是选用优质原材料且具有明显较低的水胶比，并除水泥、水和集料外，还须掺加足够数量的矿物细掺料和高效外加剂，并且强度、耐久性、工作性是其最主要的配制目标及其影响因素，从而该高性能混凝土T梁的配合比设计需充分考虑以上因素进行理论计算，主要步骤如下：
2.1 确定配制强度
根据《普通混凝土配合比设计规范》JGJ55-2000混凝土的配制强度公式：fcu，0≥+1.645Δ，根据现场混凝土的生产水平，强度标准差Δ取6.0MPa，则
fcu，0=55.0+1.654×6.0=64.9MPa
2.2 水胶比计算
由《预制后张法预应力混凝土铁路桥简支T梁技术条件》以及高性能混凝土配合比要求可知，T梁每立方米混凝土胶凝材料用量不宜小于300kg，混凝土胶凝材料总量不应超过500kg，水胶比应控制在0.35左右。从而预应力混凝土中粉煤灰的掺量不宜大于30%，取基准水胶比W/B=0.30。
2.3 配合比初步设计
根据《普通混凝土配合比设计规范》JGJ55-2000，假设T梁混凝土容重为2400kg/m3，取基准砂率βs约为36%；每立方米混凝土胶凝材料用量为491kg，粉煤灰用量约占胶凝材料约25%，减水剂掺量约占胶凝材料的1.0%，主要调整细骨料、组骨料的配比关系以及砂率值，形成初步选定配合比见表1。
表1 C55高性能混凝土T梁配合比初步设计
标号 水泥 粉煤灰 细骨料 粗骨料 减水剂 水 水胶比
5-10mm 10-20mm
A 380 127 611 341 795 5.07 147 0.29
B 368 123 634 338 790 4.91 147 0.30
C 356 119 658 336 784 4.75 147 0.31
2.4 混凝土总碱含量计算
当混凝土中的总碱含量过高时，将与集料的活性物质发生化学反应，使混凝土发生不均匀膨胀，产生裂缝，从而严重影响强度和弹性模量，缩短混凝土的寿命，危及工程安全。从而在进行配合比设计，特别是大体积混凝土配合比设计时特别需要对总碱含量进行计算，混凝土的总碱计算时，包括水泥、矿物掺合料、外加剂及水的碱含量总和。其中，矿物掺合料的碱含量以其所含可溶性碱含量计算。粉煤灰的可溶性碱含量取粉煤灰总碱量的16.7%，矿渣的可溶性碱量取矿渣总碱量的50%，硅灰的可溶性碱量取硅灰总碱量的50%，地表水通过检测可知，其碱含量为0.00665，则该T梁混凝土配合比中总碱含量计算结果见表2。计算结果显示，A、B、C三个配比总碱量计算值依次降低，且均小于3.0kg/m3符合规范设计。
表2 C55高性能混凝土T梁总碱含量计算结果
项目和材料 水泥 粉煤灰 减水剂 水
混凝土中单项材料用量/（kg/m?） A 380 127 5.07 147
B 368 123 4.91 147
C 356 119 4.75 147
单项材料的碱含量/% 0.46 0.6 1.4 0.00665
混凝土中的碱含量/（kg/m?） A 1.748 0.127 0.07098 0.0097755
B 1.6828 0.123 0.06874 0.0097755
C 1.6376 0.119 0.665 0.0097755
混凝土中的总碱含量/（kg/m?） A 2.0
B 1.9
C 1.8
2.5 混凝土中氯离子总含量计算
混凝土对T梁中钢筋具有保护和阻止腐蚀的重要作用，然而在混凝土的生产过程中，由于组成混凝土的各种原材料中含有可溶性氯盐，不可避免的使得所生产的混凝土含有一定量的氯离子，氯离子具有很强的穿透性会使得钢筋加速锈蚀。为了避免在生产混凝土时引入更多的氯离子，在混凝土原材料及有关混凝土标准规范中都提出了氯离子含量的控制指标，从而需要T梁混凝土中氯离子总含量进行有效计算，作为配合比优选耐久性指标的参考依据之一。混凝土中氯离子总含量来自水泥、矿物掺合料、骨料、水、外加剂等，计算结果见表3。A、B、C三个配合比氯离子总量均满足规定要求，低于超过胶凝材料总量的0.1%，从而该配合比设计计算值具有较好的抗氯离子渗透性。 表3 C55高性能混凝土氯离子总含量结果
项目和材料 水泥 粉煤灰 粗骨料 细骨料 减水剂 水
混凝土材料用量/（kg/m?） A 380 127 1136 611 5.07 147
B 368 123 1128 634 4.91 147
C 356 119 1120 658 4.75 147
材料的Cl-含量/% 0.034 0.019 0.001 0.001 0.093 0.0023
材料在混凝土中的Cl-含量/（kg/m?） A 0.1292 0.02413 0.01136 0.00611 0.0047151 0.003381
B 0.12512 0.2337 0.01128 0.00634 0.0045663 0.003381
C 0.1204 0.02261 0.0112 0.00658 0.0044175 0.003381
混凝土中的Cl-总含量/（kg/m?） A 0.1788961
B 0.1740573
C 0.1692285
混凝土中的Cl-占胶凝材料的百分比/% A 0.04
B 0.04
C 0.04
3 C55高性能混凝土试验
3.1 混凝土试配及拌合物性能试验
为了使得混凝土具有良好的工作性，通常对新拌混凝土的坍落度、泌水率、含气量、凝结时间等进行测试，作为最终确定配合比性能的重要依据，通常用水量会根据坍落度在160～200mm之间进行一个调整。通过反复试验验证，相应混凝土配合比的用水量拌合物性能见表4所示，从试验结果可知，初步计算所得的混凝土配合比混合物新拌浆体塑性、含气量、泌水率等性能良好，均能够满足规范设计和使用要求，并且随着水胶比、细骨料、砂率的加量的增大而增大，混凝土的初凝和终凝时间都出现了缩短，这是因为拌合水加量的提高，使得水化反应更容易进行，同时细骨料和砂率含量的在一定范围内的增大，也利于水泥更好的分散和包裹作用。其中C配合比，在提高水胶比和砂率的同时减少了胶凝材料的含量，使得浆体的包裹和润滑性能下降产生了一定的孔隙，以及增大了裹挟的气体含量，但是由于测量和配制工具的未得到及时的清洗和标定，使得配置过程中的浆体之间产生了相互污染和影响，从而造成了表观密度实验结果出现了一定范围内的异常偏大。
表4 C55高性能混凝土拌合物性能结果
高性能
混凝土
等级 项目 用水量/kg 坍落度
/mm 含气
量/% 表观密度
/（kg/m?） 泌水
率/% 压力泌
水率/% 凝结时间
/（h：min）
初始 1h后 初始 1h后 初凝
时间 终凝
时间
C55 A 147 190 170 3.0 2.6 2410 0 0 10：：4 11：55
B 147 200 190 3.0 2.5 2400 0 0 10：05 11：15
C 147 200 190 3.2 2.7 2420 0 0 09：25 10：30
3.2 混凝土力学性能试验
本文主要对混凝土抗压强度发展以及静力受压时的弹性模量展开的测试，混凝土试块抗压强度测试结果如图1所示，随着养护天数的增大，三个配合比都表现出了良好的增长趋势，并达到设计要求，其中A和B试验测试值均超过60MPa，具有较好的强度发展。由于水胶比和砂率的变化，随着水胶比的增大以及粗骨料的降低，使得混凝土试块强度略有一定的下降。各配合比弹性模量试验结果如图2所示，可见随时养护天数的增加，混凝土试块弹性模量显著增大刚性增强，并且随着水胶比的增大而有明显的下降，说明水胶比以及骨料的级配的变化对混凝土力学性能影响显著。
图1 抗压强度
图2 弹性模量
3.3 混凝土耐久性试验
参照相关规范要求，主要对混凝土试块的电通量、抗渗性、护筋性、抗硫酸盐侵蚀性等方面展开了实验，测试结果见表5。结果显示在3个配合比下混凝土耐久性指标均能达到相关规范要求，但C配合比电通量值偏大，这可能是由于水胶比较大，从而导致混凝土试件中孔隙较多，同时C配合比下骨料的量也较A和B有所增加，从而使得胶凝材料和骨料界面效应增大，增大了氯离子渗透的风险。对比实验结果与计算值可知，通过的电量为AB>C，说明只是简单的通过加和的方式计算材料中所含有的氯离子含量，并不能正确的反应真实的自由氯离子含量及氯离子渗透和迁移的条件，需要结合实验结果进行一定的修正，从而真实的反应各配合比设计的耐久性指标。
表5 混凝土耐久性试验结果
强度
等级 项目 电通量
56d（C） 抗渗
性28d 护筋性 抗硫酸盐
侵蚀系数 抗裂性 抗冻性
C55 A 393 P22 合格 1.01 合格 200
B 435 P22 合格 1.01 合格 200
C 652 P22 合格 1.01 合格 200
综上所述，A，B，C三个配合比设计虽然各配比参数仅发生了略微变化，但对其实验结果和最终的配方选择产量了显著的影响。虽然，该高性能混凝土T梁配比设计的理论计算值与实验结果显示三个配方均能达到相关规范设计要求，但其中A和B工作性和强度发展良好，强度高且抗氯离子渗透性等耐久性指标相对较高，应优先考虑使用，而B配合比由于水泥的量较低，综合成本和现场施工的条件，最终选定B配合比作为T梁混凝土配合比设计。 4 结论与建议
4.1 结论
（1）通过合理的配合比计算，并经过试验验证后，能够得到满足规范要求的混凝土T梁混凝土配合比，但混凝土中各配比设计参数的略微变化，会对实验结果和最终的施工配方选择产生显著的影响。
（2）混凝土配合比设计中，水胶比、砂率、粗细骨料级配参数对新拌混凝土浆体凝结时间以及硬化后的水泥石力学性能产生较大的影响。
（3）简单的通过加和的方式计算原材料氯离子含量，并不能反应混凝土中真实的自由氯离子含量和相关耐久性指标，需要结合实验结果进行一定的修正。
（4）经过试验结果对比分析，以及成本和现场施工的综合考虑，得出B配比经济节约、性能优良，能够较好的满足T梁混凝土要求。
4.2 建议
（1）实验室中混凝土的配制和检验，与实际工程应用有显著的区别，现场施工配制过程中，必须严格把关原材料质量，并定期抽检和留样处理，以保证其在整个施工中的稳定性。
（2）需及时清洗和标定相关的测量和配制工具，以确保配置过程中的浆体直接不会相互污染和影响。
（3）在施工过程中应加强振捣分散均匀，确保混凝土密度和填充性良好，并严格制定养护措施，以避免产生收缩裂缝或其他危害的发生。
5 结语
高性能混凝土具有强度高、耐久性好、抗渗性强、抗冻性好、流动性好等技术性能，实在大幅度提高普通混凝土性能的基础上采取现代混凝土技术制作的混凝土，其应用也得到了大大的提升。因而要探讨出科学的混凝土配合比，以不断提高施工建材的整体质量，保障施工工程对的顺利建设，提高经济效益。
参考文献：
[1]陶雅亮.C55高性能混凝土配合比设计及施工控制[J].建材发展导向.2012（21）
[2]米哲.高速铁路桥梁高性能混凝土配合比设计[J].铁道建筑技术.2014（s1）
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长施工工期，另一方面也会使老混凝土对新浇筑的混凝土产生较大的约束，从而在上下层混凝土结合面产生难以发现的垂直裂缝。若间歇时间过短，则正处于下层混凝土升温阶段，表面温度较高，这时覆盖上层混凝土，会明显不利于下层混凝土的散热，也容易导致上层混凝土升温，可能超过混凝土要求的最高温升，从而加大混凝土产生裂缝的可能性。因此，上层混凝土覆盖的适宜时间应是在下层混凝土温度己降到一定值时，即上层混凝土温升倒入后，下层混凝土温度回升值不大于原混凝土最高温升。在每次浇筑中，又分几层，其层间的间隔时间应尽量缩短，必须在上层混凝土初凝之前，开始浇筑下层混凝土。
四、混凝土的养护
大体积砼养护主要是湿度和温度养护，夏天高温季节要防止暴晒；冬季温度较低要采取覆盖保温措施，以免产生急烈的温度变化引起表面裂缝的出现。水泥只有水化到一定程度才能形成有利于混凝土强度和耐久性的微结构，温度和湿度的养护对保证砼结构的耐久性及提高表层抗裂性起到很关键的作用。
为防止砼表面因失水造成的干缩裂缝，承台模板侧壁外包一层湿土工布进行保湿保温；承台上表面等砼初凝至收面再进行洒水并覆盖塑料土工布及薄膜进行保温保湿养护，土工布覆盖层数增减应根据实测温差情况及时进行调整，防止混凝土温差过大和表面失水。也可采用蓄水养护，蓄水深度大于30cm。因承台与封底混凝土交界处存在应力集中而较易开裂，应加强边角点保温，采用土工布封堵模板缝隙后加盖保温材料。
五、温度监测
加强温度监测的信息化控制管理，通过实时监测气温、混凝土入模温度、进出水温度、跟踪内部最高温度、表面温度与内表温差，及时调整保温及养护措施，使混凝土的温度梯度不至过大，以有效控制有害裂缝的出现，也为后期拆模、停水、养护提供依据。
各项测试工作在砼浇筑后立即进行，连续不断，温度监测过程要求：（1）浇筑块混凝土浇筑过程中，每2h测量一次温度；浇筑块砼浇筑完毕后至水化热升温阶段，每2h测量一次；水化热降温阶段第一周，每4h测量一次，一周后每天选取气温典型变化时段进行测量，每天测量2～4次；（2）大气温度测量要与砼温度同步观测；（3）通水冷却过程温度测量与浇筑块温度场测量过程同步进行；（4）特殊情况下，如寒潮期间应适当加密测量次数。
六、结语
总之，控制温度变形裂缝的发生是混凝土质量控制的重要环节，对大体积混凝土基础的温度场和裂缝控制的研究具有重要的工程意义。因此，施工单位必须对大体积混凝土进行系统的温度控制研究，从而避免温度裂缝的产生，保障大体积混凝土的施工质量，进而提高施工工程的整体效益。
参考文献：
[1]杨立财.大体积混凝土承台施工温度裂缝控制与监测[J].铁道建筑.2012（04）
[2]郑秦生.大体积混凝土承台施工温度裂缝控制[J].城市建设理论研究.2013（13）
摘要：高性能混凝土泛指具有高强度、高耐久性与高工作性的混凝土，因此，在建设工程中的应用广泛。基于此，本文中就混凝土配合比设计进行了探讨，以期为相关的施工建设提供有益的参考与借鉴。
关键词：C55高性能混凝土；设计计算；配合比优化设计；
0 引言
常规混凝土向高性能混凝土发展已成必然趋势，高性能混合土针对不同用途的要求，对耐久性、施工性、适用性、强度、体积稳定性和经济性等性能重点予以保证，具有长期的综合经济性。目前，建筑土建工程施工仍存在一些质量问题需要改进和完善。因此，本文分析了C55高性能混凝土的配合比的设计，希望为相关的建设工作提供帮助。
1 原材料与试验方法
1.1 原材料
水泥：P·O42.5低碱水泥，经过检测性能满足相关规范要求。
细骨料：细度模数Mx=2.7。
粗骨料：5～20连续级配的碎石，其中5～10mm：10～20mm=30%：70%掺配成5～20mm连续级配碎石。
掺合料：F类粉煤灰，经过检测性能满足相关规范要求。
减水剂：JD-1减水剂，符合GB8076-19975《混凝土外加剂》要求。
拌合用水：地表水。
1.2 试验方法
配合比设计参考《普通混凝土配合比设计规范》JGJ55-2000进行测试，《预制后张法预应力混凝土铁路桥简支T梁技术条件》TB/T3043-2005，《铁路混凝土结构耐久性设计暂行规定》铁建设[2005]157号，《后张法预应力简支T梁L=24、32m》通桥[2005]2101。
2 配合比设计计算
高性能混凝土作为一种现代混凝土最重要的发展方向之一，其在配制上的特点是选用优质原材料且具有明显较低的水胶比，并除水泥、水和集料外，还须掺加足够数量的矿物细掺料和高效外加剂，并且强度、耐久性、工作性是其最主要的配制目标及其影响因素，从而该高性能混凝土T梁的配合比设计需充分考虑以上因素进行理论计算，主要步骤如下：
2.1 确定配制强度
根据《普通混凝土配合比设计规范》JGJ55-2000混凝土的配制强度公式：fcu，0≥+1.645Δ，根据现场混凝土的生产水平，强度标准差Δ取6.0MPa，则
fcu，0=55.0+1.654×6.0=64.9MPa
2.2 水胶比计算
由《预制后张法预应力混凝土铁路桥简支T梁技术条件》以及高性能混凝土配合比要求可知，T梁每立方米混凝土胶凝材料用量不宜小于300kg，混凝土胶凝材料总量不应超过500kg，水胶比应控制在0.35左右。从而预应力混凝土中粉煤灰的掺量不宜大于30%，取基准水胶比W/B=0.30。
2.3 配合比初步设计
根据《普通混凝土配合比设计规范》JGJ55-2000，假设T梁混凝土容重为2400kg/m3，取基准砂率βs约为36%；每立方米混凝土胶凝材料用量为491kg，粉煤灰用量约占胶凝材料约25%，减水剂掺量约占胶凝材料的1.0%，主要调整细骨料、组骨料的配比关系以及砂率值，形成初步选定配合比见表1。
表1 C55高性能混凝土T梁配合比初步设计
标号 水泥 粉煤灰 细骨料 粗骨料 减水剂 水 水胶比
5-10mm 10-20mm
A 380 127 611 341 795 5.07 147 0.29
B 368 123 634 338 790 4.91 147 0.30
C 356 119 658 336 784 4.75 147 0.31
2.4 混凝土总碱含量计算
当混凝土中的总碱含量过高时，将与集料的活性物质发生化学反应，使混凝土发生不均匀膨胀，产生裂缝，从而严重影响强度和弹性模量，缩短混凝土的寿命，危及工程安全。从而在进行配合比设计，特别是大体积混凝土配合比设计时特别需要对总碱含量进行计算，混凝土的总碱计算时，包括水泥、矿物掺合料、外加剂及水的碱含量总和。其中，矿物掺合料的碱含量以其所含可溶性碱含量计算。粉煤灰的可溶性碱含量取粉煤灰总碱量的16.7%，矿渣的可溶性碱量取矿渣总碱量的50%，硅灰的可溶性碱量取硅灰总碱量的50%，地表水通过检测可知，其碱含量为0.00665，则该T梁混凝土配合比中总碱含量计算结果见表2。计算结果显示，A、B、C三个配比总碱量计算值依次降低，且均小于3.0kg/m3符合规范设计。
表2 C55高性能混凝土T梁总碱含量计算结果
项目和材料 水泥 粉煤灰 减水剂 水
混凝土中单项材料用量/（kg/m?） A 380 127 5.07 147
B 368 123 4.91 147
C 356 119 4.75 147
单项材料的碱含量/% 0.46 0.6 1.4 0.00665
混凝土中的碱含量/（kg/m?） A 1.748 0.127 0.07098 0.0097755
B 1.6828 0.123 0.06874 0.0097755
C 1.6376 0.119 0.665 0.0097755
混凝土中的总碱含量/（kg/m?） A 2.0
B 1.9
C 1.8
2.5 混凝土中氯离子总含量计算
混凝土对T梁中钢筋具有保护和阻止腐蚀的重要作用，然而在混凝土的生产过程中，由于组成混凝土的各种原材料中含有可溶性氯盐，不可避免的使得所生产的混凝土含有一定量的氯离子，氯离子具有很强的穿透性会使得钢筋加速锈蚀。为了避免在生产混凝土时引入更多的氯离子，在混凝土原材料及有关混凝土标准规范中都提出了氯离子含量的控制指标，从而需要T梁混凝土中氯离子总含量进行有效计算，作为配合比优选耐久性指标的参考依据之一。混凝土中氯离子总含量来自水泥、矿物掺合料、骨料、水、外加剂等，计算结果见表3。A、B、C三个配合比氯离子总量均满足规定要求，低于超过胶凝材料总量的0.1%，从而该配合比设计计算值具有较好的抗氯离子渗透性。 表3 C55高性能混凝土氯离子总含量结果
项目和材料 水泥 粉煤灰 粗骨料 细骨料 减水剂 水
混凝土材料用量/（kg/m?） A 380 127 1136 611 5.07 147
B 368 123 1128 634 4.91 147
C 356 119 1120 658 4.75 147
材料的Cl-含量/% 0.034 0.019 0.001 0.001 0.093 0.0023
材料在混凝土中的Cl-含量/（kg/m?） A 0.1292 0.02413 0.01136 0.00611 0.0047151 0.003381
B 0.12512 0.2337 0.01128 0.00634 0.0045663 0.003381
C 0.1204 0.02261 0.0112 0.00658 0.0044175 0.003381
混凝土中的Cl-总含量/（kg/m?） A 0.1788961
B 0.1740573
C 0.1692285
混凝土中的Cl-占胶凝材料的百分比/% A 0.04
B 0.04
C 0.04
3 C55高性能混凝土试验
3.1 混凝土试配及拌合物性能试验
为了使得混凝土具有良好的工作性，通常对新拌混凝土的坍落度、泌水率、含气量、凝结时间等进行测试，作为最终确定配合比性能的重要依据，通常用水量会根据坍落度在160～200mm之间进行一个调整。通过反复试验验证，相应混凝土配合比的用水量拌合物性能见表4所示，从试验结果可知，初步计算所得的混凝土配合比混合物新拌浆体塑性、含气量、泌水率等性能良好，均能够满足规范设计和使用要求，并且随着水胶比、细骨料、砂率的加量的增大而增大，混凝土的初凝和终凝时间都出现了缩短，这是因为拌合水加量的提高，使得水化反应更容易进行，同时细骨料和砂率含量的在一定范围内的增大，也利于水泥更好的分散和包裹作用。其中C配合比，在提高水胶比和砂率的同时减少了胶凝材料的含量，使得浆体的包裹和润滑性能下降产生了一定的孔隙，以及增大了裹挟的气体含量，但是由于测量和配制工具的未得到及时的清洗和标定，使得配置过程中的浆体之间产生了相互污染和影响，从而造成了表观密度实验结果出现了一定范围内的异常偏大。
表4 C55高性能混凝土拌合物性能结果
高性能
混凝土
等级 项目 用水量/kg 坍落度
/mm 含气
量/% 表观密度
/（kg/m?） 泌水
率/% 压力泌
水率/% 凝结时间
/（h：min）
初始 1h后 初始 1h后 初凝
时间 终凝
时间
C55 A 147 190 170 3.0 2.6 2410 0 0 10：：4 11：55
B 147 200 190 3.0 2.5 2400 0 0 10：05 11：15
C 147 200 190 3.2 2.7 2420 0 0 09：25 10：30
3.2 混凝土力学性能试验
本文主要对混凝土抗压强度发展以及静力受压时的弹性模量展开的测试，混凝土试块抗压强度测试结果如图1所示，随着养护天数的增大，三个配合比都表现出了良好的增长趋势，并达到设计要求，其中A和B试验测试值均超过60MPa，具有较好的强度发展。由于水胶比和砂率的变化，随着水胶比的增大以及粗骨料的降低，使得混凝土试块强度略有一定的下降。各配合比弹性模量试验结果如图2所示，可见随时养护天数的增加，混凝土试块弹性模量显著增大刚性增强，并且随着水胶比的增大而有明显的下降，说明水胶比以及骨料的级配的变化对混凝土力学性能影响显著。
图1 抗压强度
图2 弹性模量
3.3 混凝土耐久性试验
参照相关规范要求，主要对混凝土试块的电通量、抗渗性、护筋性、抗硫酸盐侵蚀性等方面展开了实验，测试结果见表5。结果显示在3个配合比下混凝土耐久性指标均能达到相关规范要求，但C配合比电通量值偏大，这可能是由于水胶比较大，从而导致混凝土试件中孔隙较多，同时C配合比下骨料的量也较A和B有所增加，从而使得胶凝材料和骨料界面效应增大，增大了氯离子渗透的风险。对比实验结果与计算值可知，通过的电量为A
表5 混凝土耐久性试验结果
强度
等级 项目 电通量
56d（C） 抗渗
性28d 护筋性 抗硫酸盐
侵蚀系数 抗裂性 抗冻性
C55 A 393 P22 合格 1.01 合格 200
B 435 P22 合格 1.01 合格 200
C 652 P22 合格 1.01 合格 200
综上所述，A，B，C三个配合比设计虽然各配比参数仅发生了略微变化，但对其实验结果和最终的配方选择产量了显著的影响。虽然，该高性能混凝土T梁配比设计的理论计算值与实验结果显示三个配方均能达到相关规范设计要求，但其中A和B工作性和强度发展良好，强度高且抗氯离子渗透性等耐久性指标相对较高，应优先考虑使用，而B配合比由于水泥的量较低，综合成本和现场施工的条件，最终选定B配合比作为T梁混凝土配合比设计。 4 结论与建议
4.1 结论
（1）通过合理的配合比计算，并经过试验验证后，能够得到满足规范要求的混凝土T梁混凝土配合比，但混凝土中各配比设计参数的略微变化，会对实验结果和最终的施工配方选择产生显著的影响。
（2）混凝土配合比设计中，水胶比、砂率、粗细骨料级配参数对新拌混凝土浆体凝结时间以及硬化后的水泥石力学性能产生较大的影响。
（3）简单的通过加和的方式计算原材料氯离子含量，并不能反应混凝土中真实的自由氯离子含量和相关耐久性指标，需要结合实验结果进行一定的修正。
（4）经过试验结果对比分析，以及成本和现场施工的综合考虑，得出B配比经济节约、性能优良，能够较好的满足T梁混凝土要求。
4.2 建议
（1）实验室中混凝土的配制和检验，与实际工程应用有显著的区别，现场施工配制过程中，必须严格把关原材料质量，并定期抽检和留样处理，以保证其在整个施工中的稳定性。
（2）需及时清洗和标定相关的测量和配制工具，以确保配置过程中的浆体直接不会相互污染和影响。
（3）在施工过程中应加强振捣分散均匀，确保混凝土密度和填充性良好，并严格制定养护措施，以避免产生收缩裂缝或其他危害的发生。
5 结语
高性能混凝土具有强度高、耐久性好、抗渗性强、抗冻性好、流动性好等技术性能，实在大幅度提高普通混凝土性能的基础上采取现代混凝土技术制作的混凝土，其应用也得到了大大的提升。因而要探讨出科学的混凝土配合比，以不断提高施工建材的整体质量，保障施工工程对的顺利建设，提高经济效益。
参考文献：
[1]陶雅亮.C55高性能混凝土配合比设计及施工控制[J].建材发展导向.2012（21）
[2]米哲.高速铁路桥梁高性能混凝土配合比设计[J].铁道建筑技术.2014（s1）
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长施工工期，另一方面也会使老混凝土对新浇筑的混凝土产生较大的约束，从而在上下层混凝土结合面产生难以发现的垂直裂缝。若间歇时间过短，则正处于下层混凝土升温阶段，表面温度较高，这时覆盖上层混凝土，会明显不利于下层混凝土的散热，也容易导致上层混凝土升温，可能超过混凝土要求的最高温升，从而加大混凝土产生裂缝的可能性。因此，上层混凝土覆盖的适宜时间应是在下层混凝土温度己降到一定值时，即上层混凝土温升倒入后，下层混凝土温度回升值不大于原混凝土最高温升。在每次浇筑中，又分几层，其层间的间隔时间应尽量缩短，必须在上层混凝土初凝之前，开始浇筑下层混凝土。
四、混凝土的养护
大体积砼养护主要是湿度和温度养护，夏天高温季节要防止暴晒；冬季温度较低要采取覆盖保温措施，以免产生急烈的温度变化引起表面裂缝的出现。水泥只有水化到一定程度才能形成有利于混凝土强度和耐久性的微结构，温度和湿度的养护对保证砼结构的耐久性及提高表层抗裂性起到很关键的作用。
为防止砼表面因失水造成的干缩裂缝，承台模板侧壁外包一层湿土工布进行保湿保温；承台上表面等砼初凝至收面再进行洒水并覆盖塑料土工布及薄膜进行保温保湿养护，土工布覆盖层数增减应根据实测温差情况及时进行调整，防止混凝土温差过大和表面失水。也可采用蓄水养护，蓄水深度大于30cm。因承台与封底混凝土交界处存在应力集中而较易开裂，应加强边角点保温，采用土工布封堵模板缝隙后加盖保温材料。
五、温度监测
加强温度监测的信息化控制管理，通过实时监测气温、混凝土入模温度、进出水温度、跟踪内部最高温度、表面温度与内表温差，及时调整保温及养护措施，使混凝土的温度梯度不至过大，以有效控制有害裂缝的出现，也为后期拆模、停水、养护提供依据。
各项测试工作在砼浇筑后立即进行，连续不断，温度监测过程要求：（1）浇筑块混凝土浇筑过程中，每2h测量一次温度；浇筑块砼浇筑完毕后至水化热升温阶段，每2h测量一次；水化热降温阶段第一周，每4h测量一次，一周后每天选取气温典型变化时段进行测量，每天测量2～4次；（2）大气温度测量要与砼温度同步观测；（3）通水冷却过程温度测量与浇筑块温度场测量过程同步进行；（4）特殊情况下，如寒潮期间应适当加密测量次数。
六、结语
总之，控制温度变形裂缝的发生是混凝土质量控制的重要环节，对大体积混凝土基础的温度场和裂缝控制的研究具有重要的工程意义。因此，施工单位必须对大体积混凝土进行系统的温度控制研究，从而避免温度裂缝的产生，保障大体积混凝土的施工质量，进而提高施工工程的整体效益。
参考文献：
[1]杨立财.大体积混凝土承台施工温度裂缝控制与监测[J].铁道建筑.2012（04）
[2]郑秦生.大体积混凝土承台施工温度裂缝控制[J].城市建设理论研究.2013（13）