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【摘要】文章通過大量数据分析箱形桥施工过程中，箱体混凝土预制后不久，经常发生边墙部位开裂的现象。
【关键词】温差收缩；内外约束；开裂防范；施工实践
随着城市发展的要求，以及公路交通和城市道路的发展，公路与公路交叉大都采用公路以箱形桥下穿路基的方式，在箱形桥施工过程中，箱体混凝土预制后不久，经常发生边墙部位开裂的现象。经过百余个箱体的调查访问，以及施工的实践，箱体在预制后十余天左右，边墙混凝土经常出现开裂的情况。尤其是边墙厚度超过0.8m的箱形桥，开裂概率超过50%，如不进行处理，箱体往往都会有水渗出。为了寻求防止箱体在预制后不久即产生开裂的途径，我们在分析探讨其开裂的机理并提出防范措施后，在淮北和合肥边墙厚度都超过1.0m的三座箱形桥施工中进行了实践，均未见有早期裂缝产生，取得了一定的效果。这里就防止边墙混凝土开裂探讨如下：
一、开裂表现及规律
（一）开裂表现
1、开裂始于箱形桥底板浇注所留的施工缝上方，与箱体边墙中间部位，平行竖向受力主筋向上发展，一般常与墙商1/2～2/3处消失，严重者可达顶板腋底。个别箱体也发现有墙端斜向开裂的情况。
2、箱身长的裂缝较多，短的较少，裂缝间距较有规律。多数较短的箱身仅在中部出现一条。
3、除个别短小裂缝出现在墙的一侧外（内侧或外侧），多数裂缝均于同一边墙的内外两侧同时出现，位置基本对称，且外高内低。凡内外对称的裂缝均有贯穿截面的情况，但贯穿仅限于缝的下段，缝的上段都限表层和浅层。
4、裂缝宽度一般均在0.1～0.5mm，个别有超过2.0mm的，并呈两端细、中间粗的形式。
5、裂缝一般常与拆模时或拆模后不久即出现。随时间增长，裂缝还有发展，并有热闭冷张趋势。箱身顶进就位的数月甚至一年后，尤其是在遭受寒潮的袭击，还可能有新的表面裂缝出现。
二、裂缝性质及开裂原因
（一）裂缝性质判断
从裂缝仅见于边墙，而底板、顶板均未发现裂缝，呈两端细、中间粗形式，并有热闭冷张趋势，以及箱形桥在预制后不久，尚无任何外力作用即发生开裂现象看，边墙混凝土开裂纯属温差收缩和自生收缩所致，而温差收缩更是开裂的主要致因。另外，由于裂缝均平行于主筋，若其不贯穿截面，则应属无害裂缝，若贯穿截面，使用过程中会渗水，属有害裂缝，而应在顶进入土前进行特别处理。
（二）开裂原因分析
1、设计方面
（1）水平分布筋配筋率偏低。大多数箱形桥边墙水平分布筋通常为直径不大于12mm，间距200mm。这对较簿的边墙是可以的，但对于较厚的边墙却显得太少（一个墙厚为1.0m箱形桥，当分布筋为直径12mm，间距为200mm时其配筋率仅为0.11%）。根据有关资料介绍，抗裂分布筋配筋率不得少于0.3%。《国标》GB50010-2002混凝土设计规范规定，墙体分布筋的配筋率不得少于0.2%，当收缩应力大时，还应适当提高；还规定，凡梁高超过450mm者，两侧均应设收缩抗裂腰筋，其单侧配筋率不得小于0.1%。《公标》TB1002.3-99桥涵混凝土设计规范亦规定，当梁高大于1.0m时，梁腹高度范围内设置的水平构造筋，其间距为100～150mm，直径不小于8mm.。《公标》在说明中还指出，钢筋与混凝土共同变形相互作用的范围有限，配筋面积不能过小，否则不能有效的控制裂缝。
（2）水平分布筋距混凝土面过远。混凝土的抗裂配筋只有靠近混凝土面设置，才能充分发挥其作用。而所见铁路箱形桥的边墙设计，由于常将分布筋置于内侧，无形中增大了分布筋与混凝土的距离。若边墙竖向主筋设计为直径25mm，保护层为35mm，那么，此时分布筋的保护层将有35+25=60mm，（对于个别竖向主筋设计为双排者，分布筋保护层将超过100mm），如此厚度的分布筋保护层，实难发挥其抗裂作用。
2、混凝土配合比方面
（1）混凝土用量大，自身收缩亦大。箱形桥的混凝土强度等级大多均设计为C30或C35，水泥用量常为400～450kg/m3甚至更多，（水泥为P.O42.5），水泥用量偏大。除自生收缩大外，因水泥用量偏大混凝土水化热也就显著被提高。由于箱形桥边墙大多较厚，混凝土导热性能低，水化热的积累难以散失，增大了混凝土与外界环境，以及混凝土内部与外部的温差，而温差又是导致大体积混凝土收缩开裂的首要因素，加上混凝土的自生收缩，所以混凝土愈厚水泥用量愈多也就愈易开裂。
（2）水灰比大，砂细、灰浆多，拌合时间长，混凝土自生收缩大。尤其是泵送商品混凝土，本来所用石子粒径就小，拌全时间又长，而为追求可泵性，不但用水量大，而且砂率也大，坍落度往往都在18～20cm.
3、施工方面
（1）由于大多数箱形桥施工都是边墙与底板分开浇注，因先浇底板对后浇边墙的约束，是造成边墙开裂都是丛底部开始且贯穿截面的原因。边墙与底板浇注时间间隔过长，个别的竞相隔30余天，底板混凝土自生收缩已完成相当大一部分，才开始浇注边墙，增大了底板混凝土对边墙混凝土收缩的约束。
（2）夏季施工的混凝土，由于环境温度高，而施工又往往无任何降温和防晒措施，因入模温度高，水化放热提早，水化热相对集中，混凝土升温峰值更高，因而开裂可能性更大。如模板外侧又无任何覆盖，混凝土受外界环境的影响，尤其是采用钢模板时，若遭烈日后的突降暴雨而使温度骤降，因混凝土表面迅速散热导致剧烈的温度梯度，外部混凝土收缩受内部混凝土的约束（内约束），以及后浇边墙混凝土的收缩受先浇底板混凝土的约束（外约束）的共同作用，有可能使边墙混凝土下部在拆模前即生开裂。
（3）冬季低温天气施工，若混凝土的保温措施不得当，或过早的拆除保温覆盖，也会因混凝土突然降温，使混凝土开裂。
（4）箱形桥边墙高度通常都在4m以上，由于墙中横向拉筋密集，自拌混凝土常采取自墙顶向下倾倒浇注。虽浇注都采取推擀的方式进行，但离析的可能还是存在。因混凝土的离析，墙底靠施工缝处的混凝土密实度总是较差。一些工程拆模后，在此处常发现露石和蜂窝，混凝土的抗裂能力大大被削弱，也是造成裂缝自此处形成的一个原因。 三、防范开裂对策的探讨
根据对箱形桥边墙混凝土开裂的性质判断和分析，我们从设计、配合比和施工三个方面提出对策如下：
（一）设计方面
1、合理配置构造钢筋。合理而适当配置构造钢筋可提高混凝土极限拉伸，改善和控制裂缝。外墙分布筋含量不应小于0.2%，且直径宜细不宜粗，间距宜小不宜大。并应将其置于主筋外侧，使其能充分发挥抗裂作用。同时应采取带肋的钢筋以增加抗裂效果。由于边墙裂缝都出现在中下部位，抗裂分布筋可按下密上稀的方式布置，易开裂的边墙底部不宜低于0.3%，间距不应大于100mm。而采用网状配筋（比如钢板网）也是可以考虑的。厚度较大的边墙，沿墙厚的中部平行于分布筋方向配置钢筋网片，对控制贯穿开裂也会有相当效果。有应力集中的地方还应特别设计。
2、长度较大的箱形桥，可视桥的长度适当分段设构造缝。缝中内埋止水带。并沿桥的箱形断面将构造钢筋部分或全部沿缝处断开，但混凝土整浇不断，仅在沿缝处外侧采取削减断面的措施，使收缩应力包括日后顶进就位的行车荷载产生的应力在此构造缝处集中，有意识地将开裂引向此设缝处，使应力释放。
（二）混凝土配合比方面
1、在混凝土中掺减水剂和粉煤灰，将水泥用量尽量减少（最好能减到350kg/m3以下），并复合掺加膨胀剂，夏季施工则应复合掺缓凝剂，以延缓和降低水化放热，减少或补偿混凝土的收缩。根据有关资料介绍，混凝土掺粉煤灰后，能降低与替换的水泥用量比例相当的水化热，而掺膨胀剂后则可降低混凝土收缩当量温差4～6度oC。
2、混凝土用砂宜粗不宜细，在允许范围内石子宜大不宜小，且级配应连续，尽可能减少砂浆含量，并严禁使用细砂，尤其是含泥量大的砂石料。
3、控制坍落度，自拌混凝土坍落度宜为2～4cm，泵送混凝土宜为10～14cm。
（三）施工方面
1、边墙既厚又长的混凝土施工前，必要时应根据施工气候及边墙厚度、长度等因素，进行收缩应力检算，确定混凝土放模温度升温峰值，及降温速度和混凝土内外温差控制值，并制定切实可行的施工方案和控温措施。
2、盡可能避免夏天高温季节施工，或将施工放在夜间和阴天进行。夏天施工拌合用水应用地下水，石子在使用前地下水充分降温，砂堆应遮阳防晒。使混凝土入模温度低于控制值，并使之最多不超过28℃。
3、为降低混凝土升温峰值，高温季节施工，在混凝土升温阶段，用地下水在模板，尤其是在钢模板外浇淋，可使升温峰值降低，但混凝土升温峰值一次，即应停止浇淋。
4、尽可能缩短边墙与底板浇注的间隔时间，将目前普通采用边墙、底板一次浇注的办法改为边墙单独浇注，使底板和边墙浇注间隔短在10天以内，以降低底板混凝土对边墙混凝土的约束。
5、边墙高度较大时，自拌混凝土浇注，可采用外模分两次立模的方式，从而降低混凝土自落高度，减少混凝土离析的可能。并应特别重视靠近施工缝处混凝土的振捣的质量，采用二次振捣确保该处混凝土的密实。
6、边墙混凝土保温养护是防止混凝土开裂的一个重要举措。冬季施工需保温已不待多说，当寒潮来临时，还要加强覆盖。要特别重视防止混凝土突然受冷，防止混凝土不均匀散热。但对于夏季施工的工程，保温往往不能引起注意。夏季施工亦应对模板加以覆盖，和冬季施工一样，减少环境气候变化对混凝土的影响。
7、重视对混凝土的测温，监视混凝土的温度变化，若发现混凝土降温过快，以及内部和外部温关差过大，或经验算温度应力有可能使混凝土列裂时（安全系数取K=1.15）。就要加强覆盖，延缓混凝土散热，减少内外温差，充分发挥混凝土的应力松弛效应，防止混凝土开裂。
四、有关大体积边墙混凝土温差应力检算。
某铁路箱形桥，桥长7.5m，边墙厚度1.45m，边墙浇注高度4.0m，混凝土设计强度等级为C35，模板采用多层胶合板，浇注后模板外侧挂彩色布遮盖。边墙浇注时底板混凝土龄期为8d，强度已超过C20。
边墙于9月初浇注，当日天气预报温度为21～31℃.3d龄期时混凝土升温至峰值，此时混凝土中心温度为58℃，表面温度为40℃。
根据以上条件试计算：
1、龄期t=10d时计划拆除模板，此时混凝土中心温度为32℃，表面温度为25℃（边墙两侧表面温度相等），当日天气预报温度15～25℃，且有4～5级大风，试计算此龄期时可否拆除模板。（抗裂安全系数取1.15）
2、本工程所处理位置，其冬季温常在0℃左右，而当寒流来临时还可能降到℃，甚至更低，试计算箱体顶入土后，在冬季低温下边墙是否会开裂？
（一） 有关计算数据：
1、t=d时混凝土平均温度（设温度在边墙截面上呈抛物线分布）
T =40+（58-40）×2/3=520C
2、t=10d时混凝土平均温度
T =25+（32-25）×2/3=29.70C
3、t=10d时边墙混凝土自生收缩率
=3.24×10 （1-e ） ···
式中： -水泥品种等诸因素影响混凝土的收缩系数，为简化计，均取等1则 =3.24×10 （1-e ×10）
=3.09×10-5
4、相应于边墙10d龄期内的底板混凝土8d-18d的自生收缩
=3.24×10-4（e-0.01×8-e-0.01×18）
=2.85×10-5
5、t=10d时，因边墙与底板混凝土收缩差异所换算的收宿当量温差
T =
式中：a-混凝土膨胀系数取a=1×10-5
则：T =
=0.20C
6、t=120d时，边墙混凝土平均温度（设靠土的外侧混凝土表面温度为150C，临空的内侧为00C，且设温度的边墙截面上分布呈直线分布） T =
=7.50C
7、t=10d时，C35混凝土弹性模量
E =E （1-e-0.09t） （C35混凝土E =3.3×10-4N/㎜2）
=3.3×104（1-e-0.09+10）=1.96×104N/㎜2
8、t=10d时混凝土极限抗拉强度
R =0.08R （logt）2/3
=0.8×2.48（log10）2/3=1.98N/㎜2
9、t=120d时，C35混凝土弹性模量
E =3.3×104（1-e-0.09×120）
=3.3×104N/㎜2
10、t=120d时，C35混凝土极限抗拉强度
R =0.8×2.48（l0g120）2/3
=3.23N/㎜2
（二） 、计算一；10d龄期时为边墙凝土是否可拆除模板？
1、因混凝土降温产生的外约束应力
外约束系数
式中：C—先浇底板混凝土对后浇边墙混凝土收縮水平阴力的系数
取C=1.5/mm3
L—边墙长底 取L=7.5m H—边墙高度
因H>0.2L，故取H=0.2L=0.2×7.5=1.5m
得：
=0.28
外约束应力（贯穿截面应力
）
式中： —混凝土线胀系数 取 =1×10-5
T—温差
℃
—混凝土应力松弛系 取 =0.6
得：
故外约束产生的贯穿收缩应力尚不致使混凝土开裂。
2、因混凝土内外温差的内约束所产生的表面应力
式中：T—10d时混凝土内外温度差
T=32-25=7℃
—混凝土柏松比 取 =0.2
—混凝土应力松弛系数 取 =0.6
r—混凝土受拉区塑性影响系数 取r=1.7
得：
=0.4N/mm2
3、内外约束的叠加，在边墙两侧面产生的收缩应力（边墙底部）
=0.74+0.4
=1.14N/mm2<1.98/1.15=1.72N/mm2
且10d时，内外约束应力的叠加，于边墙内外两侧产生的收缩应力，仍小当时的混凝土抗拉极限强度。故边墙混凝土仍不致开裂。
4、若10d时需拆除模板，由于当时气温为15～25℃，而混凝土表面温度尚有25℃，则拆模后混凝土表面温度降低5℃以上，为此将使混凝土表面产生收缩应力（取混凝土松弛系数为0.8）：
=0.58 N/mm2
此时混凝土表面产生的总收缩应力：
=1.14+0.58
=1.72 N/mm2=1.98/1.15=1.72 N/mm2
即于10d时，因混凝土表面温度尚高于环境温度，而混凝土内外温差依然存在，若此时勉强拆模，尤其是在有4～5级风的早晨，边墙两侧面对称开裂极有可能。
（三）计算二：龄期120d时边墙内表面冬季是否可能开裂？
1、因温度产生的外约束应力
外约束系数：
=0.18
外约束应力（温差 ，混凝土松弛系数取0.3）
=0.79N/mm2<3.23/1.15=2.81N/mm2
故此时仅外约束产生的贯穿应力尚不致使边墙开裂。
2、因内外温差产生的临空内侧的表面应力（因内外温差为15℃并呈线性分布，同时取混凝土松弛系数为0.3）
=0.55 N/mm2
3、内外约束的叠加在临空内例产生的表面应力
=0.79+0.55
=1.34 N/mm2<3.23/1.15=2.81 N/mm2
故边墙混凝土在浇注四个月后的寒冷季节，若无寒流袭击仍不致开裂。
4、若在寒冷季节里又遭寒流袭击，并设寒流使气温下降10℃，则所产生的收缩应力（取应力松驰系数为0.8）
=1.94 N/mm2
此时将在边墙的内表面产生收缩应力：
=1.34+1.94
=3.28<3.23/1.15=2.81N/mm2
也即温暖季节浇注的混凝土，若在冬季遭遇寒流袭击，边墙混凝土有可能会产生新的开裂。但开裂仅限于临空的内表面因内约束产生压应力，故所产生的裂缝不可能贯穿截面。
说明：1、计算参考《工程结构裂缝控制》（王铁梦著）有关章节，混凝土抗拉极限强度及弹性模量则按《公标》规定取值；
2、混凝土应力松弛，应从降温开始计算（忽略升温阶段的约束膨胀），由于混凝土随龄期的增长和降温的继续，约束应力不断增长，混凝土的应力松弛也不断在积累。而应力松弛与产生约束的龄期以及其持续时间发生关系，龄期愈短、松弛愈大，持续时间愈长松弛愈大。因而松弛应力的计算应分阶段进行，再累计确定，从而获得较好的结果，为简化计算，本例仅计算龄期的约束应力乘以一个估计的综合的松弛系数，此松弛系数，对于计算龄期10～14d的，可取0.5～0.6，而对于一月以上的可取0.3～0.4，对于温度骤降者则取0.8。
3、边墙产生贯穿截面的外约束应力属线性问题，而因为约束产生的表面应力，则属平面问题，故计算内约束产生的表面应力时，应考虑“泊松比”，即侧向应力的影响。
4、混凝土各龄期的抗拉强度及弹性模量随混凝土温度的提高而提高，计算时均采用标准条件下获得的相关式确定，而与实际情况不符，但因弹性模量随强度的提高而提高，对计算的适用性影响不大。 五、施工实践
在对箱形桥边墙混凝土开裂进行分析并提出防范措施后，于2003年9月及11月分别在安徽淮北某两座自拌混凝土，边墙厚度为1.45m，长度为7.5m，以及在合肥某一座采用商品混凝土，边墙厚度为1.1m，长度为12m的箱形桥施工中进行了实践，通过实践均取得了预期的效果，三座箱形桥目前均投入使用，经一个冬季的考验，在寒潮过后，仅发现淮北箱形桥边墙中部出现一条宽度不足0.1mm，长度约1m的细小微裂。
（一）箱形桥边墙设计及施工条件有关资料
1、边墙设计有关资料
桥名 桥长（m） 边墙厚（m） 边墙浇注（m） 混凝土等级 边墙配筋 备注
外侧 内侧
淮北箱形桥 7.5 1.45 4.0 C35 主箱φ28mm分布箱，φ12*200mm 主箱φ25mm分布箱，φ12*200mm 主筋保护层厚35mm，分布筋置于主筋内侧
合肥箱形桥 12 1.1 3.8 C35 主筋为双排，外排φ22mm，内排φ20mm，分布筋φ10@200mm 主筋为φ16mm，内排φ20mm，分布筋φ10@200mm 主筋保护层厚35mm，分布筋置于主筋内侧，两排主筋排距25mm
2、边墙施工有关资料
桥名 边墙混凝土浇注 混凝土品种 边墙模板 底板浇注完成日期 边墙拆模 测温记录情况
日期 气候 内模 外模 日期 气候
淮北箱形桥第一座 03.9.5 晴
19～31℃ 自拌低塌落度混凝土 多层胶合板 钢模 03.8.25 03.9.19 晴
15～25℃ 混凝土入摸温度32℃，3d时中心升温峰值58℃，14d时为20℃。
合肥箱形桥 03.10.29 多云
15～26℃ 商品泵送混凝土 钢模 钢模 03.10.22 30.11.19 晴
8～19℃ 混凝土3d时中心升温峰值50℃，表面为32℃，14d时内外温度基本平衡为8～10℃。
淮北箱形桥第二座 03.11.1 晴
10～20℃ 自拌低塌落度混凝土 多层胶合板 钢模 03.10.21 03.11.26 晴
6～15℃
注：气温为天气预报值
（二）防范开裂具体做法
1、完善设计，根据有关规范规定以及我们对开裂原因分析，向设计提出后进行了修改第一，将水平分布筋置于主筋外侧，保持主筋保护层不变，使淮北箱形桥由原设计分布筋保护层35+28=63mm改为35-12=23mm，合肥箱形桥由原设计35+25+20=102mm，改为35-10=25mm，（《公标》规定，非受力筋保护层厚不小于15mm），从而使分布筋能充分发挥其抗裂作用，将水平分布筋间距改为自施工缝处开始，下密下稀的方式布置，底段1.0m以内配箱率0.3%，逐步过渡至3.0m以上仍恢复力原设计200mm间距，原设计为圆钢者均改为螺纹钢。
2、优化混凝土配合比，施工前，在委托实验室进行配合比设计时，均向实验室提出，由于箱形桥的断面较大，属大体积混凝土，在配合比选定时，尽可能选用收缩量小，水化热亦小的混凝土配合比，采用粉煤灰和减水剂，使C35混凝土的单方水泥用量控制在350kg左右的要求，经过实验室的反复试验，三座箱桥选定了如下配合比：
桥 名 淮北箱形桥第一座 淮北箱形桥第二座 合肥箱形桥 备 注
项 目 配合比 每m3混凝土用量（kg） 配合比 每m3混凝土用量（kg） 配合比 每m3混凝土用量（kg）
水泥P.O42.5 1 355 1 365 1 356 淮北二座箱形桥采用自拌低塌落度混凝土，合肥一座箱形桥采用商品泵送混凝土，碎石为5～31.5mm。
水 0.55 195 0.53 195 0.52 186
粗砂 1.68 596 1.73 630 1.96 698
10～40碎石 3.14 1211 3.21 1169 3.20 1140
粉煤灰 0.12 44 0.11 41 0.11 40
JM-VM減水剂 0.01
塌落度（cm） 2～4 2～4 12±3
3、综合边墙与底板浇注间隔时间。将边墙与底板分开来浇注，从而使边墙与底板浇注的间隔时间缩短，淮北第一座箱形桥缩短来8d，第二座缩短为7d，合肥箱形桥综合为10d。
4、尽量降低混凝土入模温度。对于夏天施工的淮北第一座箱形桥，采取了对石子预先用地下水降温，砂堆遮阳防晒，以及混凝土拌合采用地下水的措施，使混凝土入模温度降低为22℃，另外两座箱形桥因施工已进主深秋季节，仅采用地下水拌合混凝土。
5、混凝土采取二次振捣一遍，以提高其密度度。
6、强调保温养护，混凝土浇注完成后，均于边墙两侧模板外垂挂塑料彩色布挡风，挡雨、挡日晒，从而延缓混凝土降温速度，防止混凝土突然受冷。
7、加强对混凝土测温，每一边墙各留测温孔9个，测中心温度的3个。深及截面中部：测边缘温度的一边3个，深50mm。测温孔均匀分布于边墙中下部位，每日早、中、晚各一次（10d龄期后，一日一次），除测量混凝土温差外，并测量环境气温，监视混凝土温度变化。如边墙表面降温过快，混凝土龄期7d后，内外温差仍超过10℃，或经检算温差应力有可能使混凝土开裂时，即应加强对混凝土的保温养护，测温工作一直到测得的混凝土内外温差一致为止。
8、延缓折模，在测得混凝土内部和外部温度已基本一致，拆模时刻混凝土温度不高于环境温度5℃，且应为无风天气时，再拆除模板和模板外的彩条布，模板拆除后仍用彩条布将边墙混凝土遮盖，防止混凝土失水和突然降温。
六、后语
通过我们对裂缝的探讨，并提出一些防范措施后，在合肥、淮经的三座铁路箱形桥工程中进行了实践。虽操作并未完全到位（主要是测温记录不完善，以及淮北箱形桥工程未掺减水剂）但通过这次实践，取得了一些成效，而且进一步认识到要防范箱形桥边墙混凝土早期开裂，需要有关方面的共同努力，设计、施工、配合比选定三个方面缺一不可。
根据本文对混凝土收缩应力的计算，可以看到，决定混凝土是滞开裂的首要因素是降低温差和延缓降温。要降低温差，首先要降低水泥用量，尽可能减少混凝土水化热，降低混凝土入模温度，降低混凝土升温峰值，其次是在做到保温养护的同时还要做到保温养护。降低混凝土内外温差，并要特别重视防止混凝土温度突降，延缓混凝土的降温速度，延长养护和推迟折模时间，使混凝土充分得到应力松弛，只要施工中重视这个温差问题，并在设计中合理配置钢筋，在混凝土中掺和减水剂，施工安排上将边墙与底板浇注间隔时间缩短，防止箱形桥早期开裂是可能的，即使是穿越多股道的较长且边墙厚度较大的箱身，如采用前述对策仍不十分放心时，在桥身中部股道间合理加做构造桥，做到无不可预见的贯穿性开裂也是可以做到的，诚然，要做到完全防止混凝土后期开裂，除了还需在降低升温峰值上下功夫外，采用改善混凝土韧性的外加剂材料更是应该考虑的。
作者简介：姓名，崔银宝1981.11 学历 本科 工程师；就职于安徽新建控股集团有限公司 职务：项目总工。
【关键词】温差收缩；内外约束；开裂防范；施工实践
随着城市发展的要求，以及公路交通和城市道路的发展，公路与公路交叉大都采用公路以箱形桥下穿路基的方式，在箱形桥施工过程中，箱体混凝土预制后不久，经常发生边墙部位开裂的现象。经过百余个箱体的调查访问，以及施工的实践，箱体在预制后十余天左右，边墙混凝土经常出现开裂的情况。尤其是边墙厚度超过0.8m的箱形桥，开裂概率超过50%，如不进行处理，箱体往往都会有水渗出。为了寻求防止箱体在预制后不久即产生开裂的途径，我们在分析探讨其开裂的机理并提出防范措施后，在淮北和合肥边墙厚度都超过1.0m的三座箱形桥施工中进行了实践，均未见有早期裂缝产生，取得了一定的效果。这里就防止边墙混凝土开裂探讨如下：
一、开裂表现及规律
（一）开裂表现
1、开裂始于箱形桥底板浇注所留的施工缝上方，与箱体边墙中间部位，平行竖向受力主筋向上发展，一般常与墙商1/2～2/3处消失，严重者可达顶板腋底。个别箱体也发现有墙端斜向开裂的情况。
2、箱身长的裂缝较多，短的较少，裂缝间距较有规律。多数较短的箱身仅在中部出现一条。
3、除个别短小裂缝出现在墙的一侧外（内侧或外侧），多数裂缝均于同一边墙的内外两侧同时出现，位置基本对称，且外高内低。凡内外对称的裂缝均有贯穿截面的情况，但贯穿仅限于缝的下段，缝的上段都限表层和浅层。
4、裂缝宽度一般均在0.1～0.5mm，个别有超过2.0mm的，并呈两端细、中间粗的形式。
5、裂缝一般常与拆模时或拆模后不久即出现。随时间增长，裂缝还有发展，并有热闭冷张趋势。箱身顶进就位的数月甚至一年后，尤其是在遭受寒潮的袭击，还可能有新的表面裂缝出现。
二、裂缝性质及开裂原因
（一）裂缝性质判断
从裂缝仅见于边墙，而底板、顶板均未发现裂缝，呈两端细、中间粗形式，并有热闭冷张趋势，以及箱形桥在预制后不久，尚无任何外力作用即发生开裂现象看，边墙混凝土开裂纯属温差收缩和自生收缩所致，而温差收缩更是开裂的主要致因。另外，由于裂缝均平行于主筋，若其不贯穿截面，则应属无害裂缝，若贯穿截面，使用过程中会渗水，属有害裂缝，而应在顶进入土前进行特别处理。
（二）开裂原因分析
1、设计方面
（1）水平分布筋配筋率偏低。大多数箱形桥边墙水平分布筋通常为直径不大于12mm，间距200mm。这对较簿的边墙是可以的，但对于较厚的边墙却显得太少（一个墙厚为1.0m箱形桥，当分布筋为直径12mm，间距为200mm时其配筋率仅为0.11%）。根据有关资料介绍，抗裂分布筋配筋率不得少于0.3%。《国标》GB50010-2002混凝土设计规范规定，墙体分布筋的配筋率不得少于0.2%，当收缩应力大时，还应适当提高；还规定，凡梁高超过450mm者，两侧均应设收缩抗裂腰筋，其单侧配筋率不得小于0.1%。《公标》TB1002.3-99桥涵混凝土设计规范亦规定，当梁高大于1.0m时，梁腹高度范围内设置的水平构造筋，其间距为100～150mm，直径不小于8mm.。《公标》在说明中还指出，钢筋与混凝土共同变形相互作用的范围有限，配筋面积不能过小，否则不能有效的控制裂缝。
（2）水平分布筋距混凝土面过远。混凝土的抗裂配筋只有靠近混凝土面设置，才能充分发挥其作用。而所见铁路箱形桥的边墙设计，由于常将分布筋置于内侧，无形中增大了分布筋与混凝土的距离。若边墙竖向主筋设计为直径25mm，保护层为35mm，那么，此时分布筋的保护层将有35+25=60mm，（对于个别竖向主筋设计为双排者，分布筋保护层将超过100mm），如此厚度的分布筋保护层，实难发挥其抗裂作用。
2、混凝土配合比方面
（1）混凝土用量大，自身收缩亦大。箱形桥的混凝土强度等级大多均设计为C30或C35，水泥用量常为400～450kg/m3甚至更多，（水泥为P.O42.5），水泥用量偏大。除自生收缩大外，因水泥用量偏大混凝土水化热也就显著被提高。由于箱形桥边墙大多较厚，混凝土导热性能低，水化热的积累难以散失，增大了混凝土与外界环境，以及混凝土内部与外部的温差，而温差又是导致大体积混凝土收缩开裂的首要因素，加上混凝土的自生收缩，所以混凝土愈厚水泥用量愈多也就愈易开裂。
（2）水灰比大，砂细、灰浆多，拌合时间长，混凝土自生收缩大。尤其是泵送商品混凝土，本来所用石子粒径就小，拌全时间又长，而为追求可泵性，不但用水量大，而且砂率也大，坍落度往往都在18～20cm.
3、施工方面
（1）由于大多数箱形桥施工都是边墙与底板分开浇注，因先浇底板对后浇边墙的约束，是造成边墙开裂都是丛底部开始且贯穿截面的原因。边墙与底板浇注时间间隔过长，个别的竞相隔30余天，底板混凝土自生收缩已完成相当大一部分，才开始浇注边墙，增大了底板混凝土对边墙混凝土收缩的约束。
（2）夏季施工的混凝土，由于环境温度高，而施工又往往无任何降温和防晒措施，因入模温度高，水化放热提早，水化热相对集中，混凝土升温峰值更高，因而开裂可能性更大。如模板外侧又无任何覆盖，混凝土受外界环境的影响，尤其是采用钢模板时，若遭烈日后的突降暴雨而使温度骤降，因混凝土表面迅速散热导致剧烈的温度梯度，外部混凝土收缩受内部混凝土的约束（内约束），以及后浇边墙混凝土的收缩受先浇底板混凝土的约束（外约束）的共同作用，有可能使边墙混凝土下部在拆模前即生开裂。
（3）冬季低温天气施工，若混凝土的保温措施不得当，或过早的拆除保温覆盖，也会因混凝土突然降温，使混凝土开裂。
（4）箱形桥边墙高度通常都在4m以上，由于墙中横向拉筋密集，自拌混凝土常采取自墙顶向下倾倒浇注。虽浇注都采取推擀的方式进行，但离析的可能还是存在。因混凝土的离析，墙底靠施工缝处的混凝土密实度总是较差。一些工程拆模后，在此处常发现露石和蜂窝，混凝土的抗裂能力大大被削弱，也是造成裂缝自此处形成的一个原因。 三、防范开裂对策的探讨
根据对箱形桥边墙混凝土开裂的性质判断和分析，我们从设计、配合比和施工三个方面提出对策如下：
（一）设计方面
1、合理配置构造钢筋。合理而适当配置构造钢筋可提高混凝土极限拉伸，改善和控制裂缝。外墙分布筋含量不应小于0.2%，且直径宜细不宜粗，间距宜小不宜大。并应将其置于主筋外侧，使其能充分发挥抗裂作用。同时应采取带肋的钢筋以增加抗裂效果。由于边墙裂缝都出现在中下部位，抗裂分布筋可按下密上稀的方式布置，易开裂的边墙底部不宜低于0.3%，间距不应大于100mm。而采用网状配筋（比如钢板网）也是可以考虑的。厚度较大的边墙，沿墙厚的中部平行于分布筋方向配置钢筋网片，对控制贯穿开裂也会有相当效果。有应力集中的地方还应特别设计。
2、长度较大的箱形桥，可视桥的长度适当分段设构造缝。缝中内埋止水带。并沿桥的箱形断面将构造钢筋部分或全部沿缝处断开，但混凝土整浇不断，仅在沿缝处外侧采取削减断面的措施，使收缩应力包括日后顶进就位的行车荷载产生的应力在此构造缝处集中，有意识地将开裂引向此设缝处，使应力释放。
（二）混凝土配合比方面
1、在混凝土中掺减水剂和粉煤灰，将水泥用量尽量减少（最好能减到350kg/m3以下），并复合掺加膨胀剂，夏季施工则应复合掺缓凝剂，以延缓和降低水化放热，减少或补偿混凝土的收缩。根据有关资料介绍，混凝土掺粉煤灰后，能降低与替换的水泥用量比例相当的水化热，而掺膨胀剂后则可降低混凝土收缩当量温差4～6度oC。
2、混凝土用砂宜粗不宜细，在允许范围内石子宜大不宜小，且级配应连续，尽可能减少砂浆含量，并严禁使用细砂，尤其是含泥量大的砂石料。
3、控制坍落度，自拌混凝土坍落度宜为2～4cm，泵送混凝土宜为10～14cm。
（三）施工方面
1、边墙既厚又长的混凝土施工前，必要时应根据施工气候及边墙厚度、长度等因素，进行收缩应力检算，确定混凝土放模温度升温峰值，及降温速度和混凝土内外温差控制值，并制定切实可行的施工方案和控温措施。
2、盡可能避免夏天高温季节施工，或将施工放在夜间和阴天进行。夏天施工拌合用水应用地下水，石子在使用前地下水充分降温，砂堆应遮阳防晒。使混凝土入模温度低于控制值，并使之最多不超过28℃。
3、为降低混凝土升温峰值，高温季节施工，在混凝土升温阶段，用地下水在模板，尤其是在钢模板外浇淋，可使升温峰值降低，但混凝土升温峰值一次，即应停止浇淋。
4、尽可能缩短边墙与底板浇注的间隔时间，将目前普通采用边墙、底板一次浇注的办法改为边墙单独浇注，使底板和边墙浇注间隔短在10天以内，以降低底板混凝土对边墙混凝土的约束。
5、边墙高度较大时，自拌混凝土浇注，可采用外模分两次立模的方式，从而降低混凝土自落高度，减少混凝土离析的可能。并应特别重视靠近施工缝处混凝土的振捣的质量，采用二次振捣确保该处混凝土的密实。
6、边墙混凝土保温养护是防止混凝土开裂的一个重要举措。冬季施工需保温已不待多说，当寒潮来临时，还要加强覆盖。要特别重视防止混凝土突然受冷，防止混凝土不均匀散热。但对于夏季施工的工程，保温往往不能引起注意。夏季施工亦应对模板加以覆盖，和冬季施工一样，减少环境气候变化对混凝土的影响。
7、重视对混凝土的测温，监视混凝土的温度变化，若发现混凝土降温过快，以及内部和外部温关差过大，或经验算温度应力有可能使混凝土列裂时（安全系数取K=1.15）。就要加强覆盖，延缓混凝土散热，减少内外温差，充分发挥混凝土的应力松弛效应，防止混凝土开裂。
四、有关大体积边墙混凝土温差应力检算。
某铁路箱形桥，桥长7.5m，边墙厚度1.45m，边墙浇注高度4.0m，混凝土设计强度等级为C35，模板采用多层胶合板，浇注后模板外侧挂彩色布遮盖。边墙浇注时底板混凝土龄期为8d，强度已超过C20。
边墙于9月初浇注，当日天气预报温度为21～31℃.3d龄期时混凝土升温至峰值，此时混凝土中心温度为58℃，表面温度为40℃。
根据以上条件试计算：
1、龄期t=10d时计划拆除模板，此时混凝土中心温度为32℃，表面温度为25℃（边墙两侧表面温度相等），当日天气预报温度15～25℃，且有4～5级大风，试计算此龄期时可否拆除模板。（抗裂安全系数取1.15）
2、本工程所处理位置，其冬季温常在0℃左右，而当寒流来临时还可能降到℃，甚至更低，试计算箱体顶入土后，在冬季低温下边墙是否会开裂？
（一） 有关计算数据：
1、t=d时混凝土平均温度（设温度在边墙截面上呈抛物线分布）
T =40+（58-40）×2/3=520C
2、t=10d时混凝土平均温度
T =25+（32-25）×2/3=29.70C
3、t=10d时边墙混凝土自生收缩率
=3.24×10 （1-e ） ···
式中： -水泥品种等诸因素影响混凝土的收缩系数，为简化计，均取等1则 =3.24×10 （1-e ×10）
=3.09×10-5
4、相应于边墙10d龄期内的底板混凝土8d-18d的自生收缩
=3.24×10-4（e-0.01×8-e-0.01×18）
=2.85×10-5
5、t=10d时，因边墙与底板混凝土收缩差异所换算的收宿当量温差
T =
式中：a-混凝土膨胀系数取a=1×10-5
则：T =
=0.20C
6、t=120d时，边墙混凝土平均温度（设靠土的外侧混凝土表面温度为150C，临空的内侧为00C，且设温度的边墙截面上分布呈直线分布） T =
=7.50C
7、t=10d时，C35混凝土弹性模量
E =E （1-e-0.09t） （C35混凝土E =3.3×10-4N/㎜2）
=3.3×104（1-e-0.09+10）=1.96×104N/㎜2
8、t=10d时混凝土极限抗拉强度
R =0.08R （logt）2/3
=0.8×2.48（log10）2/3=1.98N/㎜2
9、t=120d时，C35混凝土弹性模量
E =3.3×104（1-e-0.09×120）
=3.3×104N/㎜2
10、t=120d时，C35混凝土极限抗拉强度
R =0.8×2.48（l0g120）2/3
=3.23N/㎜2
（二） 、计算一；10d龄期时为边墙凝土是否可拆除模板？
1、因混凝土降温产生的外约束应力
外约束系数
式中：C—先浇底板混凝土对后浇边墙混凝土收縮水平阴力的系数
取C=1.5/mm3
L—边墙长底 取L=7.5m H—边墙高度
因H>0.2L，故取H=0.2L=0.2×7.5=1.5m
得：
=0.28
外约束应力（贯穿截面应力
）
式中： —混凝土线胀系数 取 =1×10-5
T—温差
℃
—混凝土应力松弛系 取 =0.6
得：
故外约束产生的贯穿收缩应力尚不致使混凝土开裂。
2、因混凝土内外温差的内约束所产生的表面应力
式中：T—10d时混凝土内外温度差
T=32-25=7℃
—混凝土柏松比 取 =0.2
—混凝土应力松弛系数 取 =0.6
r—混凝土受拉区塑性影响系数 取r=1.7
得：
=0.4N/mm2
3、内外约束的叠加，在边墙两侧面产生的收缩应力（边墙底部）
=0.74+0.4
=1.14N/mm2<1.98/1.15=1.72N/mm2
且10d时，内外约束应力的叠加，于边墙内外两侧产生的收缩应力，仍小当时的混凝土抗拉极限强度。故边墙混凝土仍不致开裂。
4、若10d时需拆除模板，由于当时气温为15～25℃，而混凝土表面温度尚有25℃，则拆模后混凝土表面温度降低5℃以上，为此将使混凝土表面产生收缩应力（取混凝土松弛系数为0.8）：
=0.58 N/mm2
此时混凝土表面产生的总收缩应力：
=1.14+0.58
=1.72 N/mm2=1.98/1.15=1.72 N/mm2
即于10d时，因混凝土表面温度尚高于环境温度，而混凝土内外温差依然存在，若此时勉强拆模，尤其是在有4～5级风的早晨，边墙两侧面对称开裂极有可能。
（三）计算二：龄期120d时边墙内表面冬季是否可能开裂？
1、因温度产生的外约束应力
外约束系数：
=0.18
外约束应力（温差 ，混凝土松弛系数取0.3）
=0.79N/mm2<3.23/1.15=2.81N/mm2
故此时仅外约束产生的贯穿应力尚不致使边墙开裂。
2、因内外温差产生的临空内侧的表面应力（因内外温差为15℃并呈线性分布，同时取混凝土松弛系数为0.3）
=0.55 N/mm2
3、内外约束的叠加在临空内例产生的表面应力
=0.79+0.55
=1.34 N/mm2<3.23/1.15=2.81 N/mm2
故边墙混凝土在浇注四个月后的寒冷季节，若无寒流袭击仍不致开裂。
4、若在寒冷季节里又遭寒流袭击，并设寒流使气温下降10℃，则所产生的收缩应力（取应力松驰系数为0.8）
=1.94 N/mm2
此时将在边墙的内表面产生收缩应力：
=1.34+1.94
=3.28<3.23/1.15=2.81N/mm2
也即温暖季节浇注的混凝土，若在冬季遭遇寒流袭击，边墙混凝土有可能会产生新的开裂。但开裂仅限于临空的内表面因内约束产生压应力，故所产生的裂缝不可能贯穿截面。
说明：1、计算参考《工程结构裂缝控制》（王铁梦著）有关章节，混凝土抗拉极限强度及弹性模量则按《公标》规定取值；
2、混凝土应力松弛，应从降温开始计算（忽略升温阶段的约束膨胀），由于混凝土随龄期的增长和降温的继续，约束应力不断增长，混凝土的应力松弛也不断在积累。而应力松弛与产生约束的龄期以及其持续时间发生关系，龄期愈短、松弛愈大，持续时间愈长松弛愈大。因而松弛应力的计算应分阶段进行，再累计确定，从而获得较好的结果，为简化计算，本例仅计算龄期的约束应力乘以一个估计的综合的松弛系数，此松弛系数，对于计算龄期10～14d的，可取0.5～0.6，而对于一月以上的可取0.3～0.4，对于温度骤降者则取0.8。
3、边墙产生贯穿截面的外约束应力属线性问题，而因为约束产生的表面应力，则属平面问题，故计算内约束产生的表面应力时，应考虑“泊松比”，即侧向应力的影响。
4、混凝土各龄期的抗拉强度及弹性模量随混凝土温度的提高而提高，计算时均采用标准条件下获得的相关式确定，而与实际情况不符，但因弹性模量随强度的提高而提高，对计算的适用性影响不大。 五、施工实践
在对箱形桥边墙混凝土开裂进行分析并提出防范措施后，于2003年9月及11月分别在安徽淮北某两座自拌混凝土，边墙厚度为1.45m，长度为7.5m，以及在合肥某一座采用商品混凝土，边墙厚度为1.1m，长度为12m的箱形桥施工中进行了实践，通过实践均取得了预期的效果，三座箱形桥目前均投入使用，经一个冬季的考验，在寒潮过后，仅发现淮北箱形桥边墙中部出现一条宽度不足0.1mm，长度约1m的细小微裂。
（一）箱形桥边墙设计及施工条件有关资料
1、边墙设计有关资料
桥名 桥长（m） 边墙厚（m） 边墙浇注（m） 混凝土等级 边墙配筋 备注
外侧 内侧
淮北箱形桥 7.5 1.45 4.0 C35 主箱φ28mm分布箱，φ12*200mm 主箱φ25mm分布箱，φ12*200mm 主筋保护层厚35mm，分布筋置于主筋内侧
合肥箱形桥 12 1.1 3.8 C35 主筋为双排，外排φ22mm，内排φ20mm，分布筋φ10@200mm 主筋为φ16mm，内排φ20mm，分布筋φ10@200mm 主筋保护层厚35mm，分布筋置于主筋内侧，两排主筋排距25mm
2、边墙施工有关资料
桥名 边墙混凝土浇注 混凝土品种 边墙模板 底板浇注完成日期 边墙拆模 测温记录情况
日期 气候 内模 外模 日期 气候
淮北箱形桥第一座 03.9.5 晴
19～31℃ 自拌低塌落度混凝土 多层胶合板 钢模 03.8.25 03.9.19 晴
15～25℃ 混凝土入摸温度32℃，3d时中心升温峰值58℃，14d时为20℃。
合肥箱形桥 03.10.29 多云
15～26℃ 商品泵送混凝土 钢模 钢模 03.10.22 30.11.19 晴
8～19℃ 混凝土3d时中心升温峰值50℃，表面为32℃，14d时内外温度基本平衡为8～10℃。
淮北箱形桥第二座 03.11.1 晴
10～20℃ 自拌低塌落度混凝土 多层胶合板 钢模 03.10.21 03.11.26 晴
6～15℃
注：气温为天气预报值
（二）防范开裂具体做法
1、完善设计，根据有关规范规定以及我们对开裂原因分析，向设计提出后进行了修改第一，将水平分布筋置于主筋外侧，保持主筋保护层不变，使淮北箱形桥由原设计分布筋保护层35+28=63mm改为35-12=23mm，合肥箱形桥由原设计35+25+20=102mm，改为35-10=25mm，（《公标》规定，非受力筋保护层厚不小于15mm），从而使分布筋能充分发挥其抗裂作用，将水平分布筋间距改为自施工缝处开始，下密下稀的方式布置，底段1.0m以内配箱率0.3%，逐步过渡至3.0m以上仍恢复力原设计200mm间距，原设计为圆钢者均改为螺纹钢。
2、优化混凝土配合比，施工前，在委托实验室进行配合比设计时，均向实验室提出，由于箱形桥的断面较大，属大体积混凝土，在配合比选定时，尽可能选用收缩量小，水化热亦小的混凝土配合比，采用粉煤灰和减水剂，使C35混凝土的单方水泥用量控制在350kg左右的要求，经过实验室的反复试验，三座箱桥选定了如下配合比：
桥 名 淮北箱形桥第一座 淮北箱形桥第二座 合肥箱形桥 备 注
项 目 配合比 每m3混凝土用量（kg） 配合比 每m3混凝土用量（kg） 配合比 每m3混凝土用量（kg）
水泥P.O42.5 1 355 1 365 1 356 淮北二座箱形桥采用自拌低塌落度混凝土，合肥一座箱形桥采用商品泵送混凝土，碎石为5～31.5mm。
水 0.55 195 0.53 195 0.52 186
粗砂 1.68 596 1.73 630 1.96 698
10～40碎石 3.14 1211 3.21 1169 3.20 1140
粉煤灰 0.12 44 0.11 41 0.11 40
JM-VM減水剂 0.01
塌落度（cm） 2～4 2～4 12±3
3、综合边墙与底板浇注间隔时间。将边墙与底板分开来浇注，从而使边墙与底板浇注的间隔时间缩短，淮北第一座箱形桥缩短来8d，第二座缩短为7d，合肥箱形桥综合为10d。
4、尽量降低混凝土入模温度。对于夏天施工的淮北第一座箱形桥，采取了对石子预先用地下水降温，砂堆遮阳防晒，以及混凝土拌合采用地下水的措施，使混凝土入模温度降低为22℃，另外两座箱形桥因施工已进主深秋季节，仅采用地下水拌合混凝土。
5、混凝土采取二次振捣一遍，以提高其密度度。
6、强调保温养护，混凝土浇注完成后，均于边墙两侧模板外垂挂塑料彩色布挡风，挡雨、挡日晒，从而延缓混凝土降温速度，防止混凝土突然受冷。
7、加强对混凝土测温，每一边墙各留测温孔9个，测中心温度的3个。深及截面中部：测边缘温度的一边3个，深50mm。测温孔均匀分布于边墙中下部位，每日早、中、晚各一次（10d龄期后，一日一次），除测量混凝土温差外，并测量环境气温，监视混凝土温度变化。如边墙表面降温过快，混凝土龄期7d后，内外温差仍超过10℃，或经检算温差应力有可能使混凝土开裂时，即应加强对混凝土的保温养护，测温工作一直到测得的混凝土内外温差一致为止。
8、延缓折模，在测得混凝土内部和外部温度已基本一致，拆模时刻混凝土温度不高于环境温度5℃，且应为无风天气时，再拆除模板和模板外的彩条布，模板拆除后仍用彩条布将边墙混凝土遮盖，防止混凝土失水和突然降温。
六、后语
通过我们对裂缝的探讨，并提出一些防范措施后，在合肥、淮经的三座铁路箱形桥工程中进行了实践。虽操作并未完全到位（主要是测温记录不完善，以及淮北箱形桥工程未掺减水剂）但通过这次实践，取得了一些成效，而且进一步认识到要防范箱形桥边墙混凝土早期开裂，需要有关方面的共同努力，设计、施工、配合比选定三个方面缺一不可。
根据本文对混凝土收缩应力的计算，可以看到，决定混凝土是滞开裂的首要因素是降低温差和延缓降温。要降低温差，首先要降低水泥用量，尽可能减少混凝土水化热，降低混凝土入模温度，降低混凝土升温峰值，其次是在做到保温养护的同时还要做到保温养护。降低混凝土内外温差，并要特别重视防止混凝土温度突降，延缓混凝土的降温速度，延长养护和推迟折模时间，使混凝土充分得到应力松弛，只要施工中重视这个温差问题，并在设计中合理配置钢筋，在混凝土中掺和减水剂，施工安排上将边墙与底板浇注间隔时间缩短，防止箱形桥早期开裂是可能的，即使是穿越多股道的较长且边墙厚度较大的箱身，如采用前述对策仍不十分放心时，在桥身中部股道间合理加做构造桥，做到无不可预见的贯穿性开裂也是可以做到的，诚然，要做到完全防止混凝土后期开裂，除了还需在降低升温峰值上下功夫外，采用改善混凝土韧性的外加剂材料更是应该考虑的。
作者简介：姓名，崔银宝1981.11 学历 本科 工程师；就职于安徽新建控股集团有限公司 职务：项目总工。