水电工程砂石加工生产废水沉降性能研究

来源 :水处理技术 | 被引量 : 0次 | 上传用户:xlj368
下载到本地 , 更方便阅读
声明 : 本文档内容版权归属内容提供方 , 如果您对本文有版权争议 , 可与客服联系进行内容授权或下架
论文部分内容阅读
针对花岗岩作为水电工程建设中较常见的砂石骨料,生产加工过程中产生废水悬浮物(SS)含量高、处理难度大的问题,开展砂石加工系统生产废水沉淀实验,研究废水中SS的自然沉降和絮凝沉降性能.结果 表明,经30 min自然沉降后,废水中SS去除率可迭95%,24h后废水SS去除率达99.86%;在絮凝沉降实验中,加入PAM后,废水中SS沉降速率最快,仅需50 s左右即能完成沉降,加入PAC后,SS的质量浓度可降至10 mg/L;PAM、PAC的质量浓度分别在3、300mg/L时沉降效果明显.
其他文献
研究了自养硝化颗粒污泥(ANGS)对无机高氨氮废水的脱氮效果.在360 min的反应过程中,除氨氮去除率外,交替曝气模式下的亚硝酸盐积累率、总无机氮(TIN)去除率与同步硝化反硝化率均好于全程曝气.A/O模式下的氨氮去除率(31.25%~61.29%)、亚硝酸盐积累率(52.68%~57.84%)、TIN去除率(5.72%~24.28%)和同步硝化反硝化率(17.16%~39.62%)均明显低于O/A模式(分别为73.29%~99.18%、62.68%~100%、33.63%~52.12%和37.02%~
采用二级A/O生物接触氧化工艺处理实际农村生活污水.反应器A/O容积比5∶8,采用柔性生物绳作为生物填料,可有效解决传统农村生活污水处理存在的污泥产量大的问题.结果 表明,系统稳定运行后出水COD和NH4+-N、TP的质量浓度平均可分别降至21.9 mg/L和1.35、0.09 mg/L,均达到GB 18918-2002的一级A标准.TN去除率可达到65.2%,出水质量浓度平均浓度≤20mg/L.
以铁尾矿为主要原料,采用酸碱改性法制备了一种新型吸附材料,研究了其对吸附废水中Pb2+的影响,并对其的理化性质和吸附机理进行表征.结果 表明,在pH为5.0、初始Pb2+的质量浓度200 mg/L、吸附剂投加量1.00 g/L、温度25℃、吸附时间为12h条件下,改性铁尾矿对Pb2+的去除率为95.02%.Langmiur等温吸附模型和准二级动力学方程能更好的描述其吸附行为,说明吸附速率受化学吸附机理控制,理论最大吸附量为274.7 mg/g.吸附材料内部主要为无规则介孔结构,主要矿物相为石英和赤铁矿,碳
采用厌氧+卡鲁塞尔氧化沟工艺将肠衣废水和城镇污水按比例混合处理.结果 表明,在水温24~30℃,好氧阶段溶解氧的质量浓度控制在2 ~3 mg/L,pH为7~8,污泥回流体积比控制在为80%的条件下,肠衣废水和城镇污水的最大混合体积比为1∶3,优化水力停留时间为16h.此条件下工艺对COD、NH4+-N、TP的平均去除率分别为95.31%、97.35%、66.34%,出水COD和NH4+-N、TP的质量浓度平均分别为22.35 mg/L和1.19、2.09 mg/L.采用硅藻土复配PAC强化除磷,PAC与硅
建立了混流效组低温(LT)多效蒸发(MED)-热压缩(TVC)海水淡化系统的数学模型,分析了不同抽气位置和操作参数对10效系统设计的影响.结果 表明,随着TVC引射位置从第2效向末效方向移动,造水比GOR呈现先增大后减小的趋势,而传热面积逐渐增加.针对4效+3效+3效组合,当TVC抽气位置位于第9效时GOR最高,与第2效抽气位置相比增幅可达58.8%,传热面积只需增加24.0%.随着最高浓盐水温度和压缩蒸汽压力的增加,TVC引射系数逐渐增加,造水比和换热面积均呈下降趋势.在实际工程设计时,需权衡系统投资(
采用聚合氯化铝P(AC)与聚丙烯酰胺(PAM)联合絮凝预处理+小球藻(FACHB-8)对猪场沼液进行处理.结果 表明,当PAC投加量为5g/L时,不同含量的PAM絮凝沼液,COD、NH3-N、TP和浊度的去除率分别为68.55%、36.84%、90.21%和6.48%.以絮凝预处理后的沼液作为培养液,经13d的培养,小球藻生物质产量最高为5.14 g/L,比使用BG11培养基高33.16%.提高PAM投加量至60 mg/L,PAC/PAM-小球藻净化处理后出水中,COD和NH3-N、TP的质量浓度分别为2
以泰安某污水处理厂侧流水解池为对象,研究HRT对剩余污泥水解酸化的影响及水解酸化产物用于强化生物脱氮碳源的可行性.结果 表明,污泥水解酸化脚为24h时污泥的VFA含量升高较少,72 h达到较高且维持至108h,质量浓度平均为204.8 mg/L,污泥溶胞率(DD)为3.67%;之后随着HRT的增加VFA含量增加速度变得缓慢;回用HRT为72h的污泥水解液和乙酸作为反硝化碳源,平均最大反硝化速率分别为3.4、3.6 mg/(g·h),出水TN的质量浓度平均分别为13.1、11.7 mg/L,均达到GB 18
为研究厌氧活性污泥接种量对闲置厌氧氨氧化污泥再启动过程影响,通过运行接种不同量厌氧活性污泥及厌氧氨氧化闲置污泥的4个厌氧序批式活性污泥法反应器(SBR),对比研究了不同接种量对厌氧氨氧化菌再启动过程中基质氮去除情况.结果 表明,闲置厌氧氨氧化反应器再启动周期最短,经过92 d运行,接种闲置污泥的反应器NH4+-N和NO2-N去除率恢复至91.52%和93.62%;75 mL闲置厌氧氨氧化污泥混合25 mL新鲜厌氧污泥的厌氧氨氧化再启动时间最长,经过92 d运行基质氮去除率低于43%;闲置厌氧氨氧化污泥的再
从工艺技术原理、工艺性能效果、工程投资与直接运行费用、经济效益等多方面,综合分析超滤反渗透法和电吸附法在钢铁厂总排废水深度处理回用工程上的适用性.运行效果显示,超滤反渗透法处理出水总硬度、电导率和CI等主要污染物去除率均可达到95%以上,除盐率更高;电吸附法处理出水总硬度去除率39.2%、电导率降低率70.4%和Cl-去除率均82.2%,除盐率较低.两者均可满足钢铁厂总排废水深度处理脱盐要求;超滤反渗透法更适用于回用水水质要求较高、废水水质变化较小、集中化程度高、管理操作技术水平高的工程项目;而电吸附法适
将MBR与双污泥工艺结合,构建一种强化反硝化除磷脱氮的双膜-双污泥工艺,从跨膜压力、膜阻力、混合液特性、膜面污染物等方面研究了厌/缺氧MBR和好氧MBR膜污染形成特征的异同.结果 表明,两种MBR反应器膜污染发展经历了相似的3阶段过程特征,即第1阶段主要形成膜孔堵塞阻力,第2阶段主要形成凝胶层阻力,第3阶段主要形成污泥层阻力.粒度分析发现,厌/缺氧MBR反应器内污泥粒径更细,厌氧/缺氧污泥和好氧污泥平均粒径分别为30.72、43.49 μm;膜面EPS含量分析显示,厌/缺氧膜组件单位膜面EPS总含量更高,