【摘 要】以一座三跨预应力混凝土连续刚构桥为背景，分析了主梁在非设计合龙温度合龙时的施工原理及采取的施工对策，提出在高温合龙时采取预施加反顶力的施工对策，通过计算分析和实践表明该措施是有效的。
　　【关键词】连续刚构桥；合龙；施工对策
　　置于自然环境中的桥梁结构，长期经受自然界气温的变化和日辐射等剧烈作用，会使结构产生较大的内力。对于预应力混凝土连续刚构桥来说，从施工到成桥阶段要经历一个复杂的体系转换过程，结构由原来的静定结构体系转换成超静定结构体系，温度变化必然会在结构内产生次内力。因此对桥梁结构的体系转换温度必须进行严格控制，避免成桥后主梁发生破坏。但是，预应力混凝土刚构桥常常由于施工进度和天气条件等原因使主梁不能在设计合龙温度下进行合龙。为了不影响工期，必须在非设计合龙温度下进行合龙。在非设计温度下合龙必须采取相应的措施使得主梁合龙后的内力以及变形和在设计温度下合龙的情况一致。
　　1、合龙原理及对策
　　采用悬臂浇筑的预应力混凝土连续刚构桥，如果是在设计合龙温度下合龙，那么成桥后结构的线形和内力状态就和设计一致，达到理想状态。假如合龙温度过高，主梁悬臂端会产生较大的变形，如不采取措施而强制进行合龙，则成桥后结构的实际状态会脱离理想状态，严重时可能会导致主梁破坏。因此，对于高温合龙的情况，可采用消除墩顶水平位移的方法来控制。在成桥状态下，计算各墩顶由实际合龙温度下降到设计合龙温度的水平位移，并换算成顶推力，通过外力（千斤顶等）使墩顶产生与合龙温差引起的水平位移值相等的反向位移。下面就以一座连续刚构桥为例，在高温合龙时的对策进行具体的阐述。
　　2、实例
　　某三跨预应力混凝土连续刚构桥，桥跨布置为：82+150+82m。墩身采用双薄壁柔性墩，钻孔灌注桩基础。桥宽2×19.45m，左右幅分离。箱梁为单箱单室截面，箱梁顶宽19.45m，底宽9.15m，墩顶处梁高10m，梁端及跨中梁高3.5m。箱梁梁高按1.6次抛物线变化，箱顶面设置2%单向横坡，箱梁底面平置。箱梁设纵、横、竖三向预应力体系。箱梁采用挂篮悬臂浇筑施工，0号块长10m，箱梁单“T”悬浇划分为19对梁段，从根部至跨中箱梁纵向分段长度为：7×3.0+12×4.0m，边、中跨合龙段长均为2m。该桥设计合龙温度为15℃。由于施工进度的提前，致使合龙期月平均最低温度为25℃。很难达到设计合龙温度，主梁在合龙时温度控制在25℃，比原设计温度高了10℃。通过计算，主桥在成桥状态下降温10℃各点水平位移如表1。
　　表1 主桥成桥状态下降温10℃
　　各点水平位移 mm
　　位 置 左支座 第一个T构墩頂中心 第二个T构墩顶中心 右支座
　　水平
　　位移 26 18 -18 -26
　　注：位移向左为负，向右为正
　　主桥合龙顺序为先边跨合龙，然后中跨合龙。在25℃合龙时，首先使左支座向向左预偏26mm的水平位移，右支座向右预偏26mm的水平位移，临时固结两边支座，然后浇筑边跨现浇段并同时合龙两个边跨。中跨合龙时要预先使第一个T构墩顶中心向左产生18mm的水平位移，使第二个T构墩顶中心向右产生18mm的水平位移。通过计算，在合龙段梁端形心处采用千斤顶施加3156.7kN时，墩顶产生相应的水平位移。所以合龙时预先向两边顶推，锁定合龙劲性骨架，浇筑合龙段。合龙完成后，解除两端支座的临时固结，完成整个桥梁的体系转换。
　　3、结语
　　预应力混凝土连续刚构桥由于施工进度及气候条件的限制，需要在非设计合龙温度下合龙。为了不影响施工进度，在非设计温度下合龙时需要采取相应的措施，即使两边支座及T构墩顶中心预先产生一定的位移，从而成桥后使结构能够满足设计要求。实践证明，这种方法是可行的、经济的。
　　参考文献：
　　[1]邬晓光，邵新鹏，万振江. 刚架桥[M]. 北京：人民交通出版社，2001
　　[2]周光伟，陈得良，刘榕. 连续刚构桥合拢温度的合理确定及高温合拢对策[J]. 长沙交通学院学报，2006，22（3）
　　[3]胡文学，钟永. 关于在非设计合拢温度时合拢连续刚构桥问题的探讨[J]. 中南公路工程，1998，23（4）
　　[4] JTG D60 2004， 公路桥涵设计通用规范[S]