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[摘要]溢洪道是工程的一个水库泄洪设施，体形设计很关键，为避免高边坡陡坡段采用隧洞，两陡坡连接采用抛物线、出口与导流输水隧洞共用消力池。
【关键词】溢洪道；隧洞段；两陡坡连接；消力池设计
中图分类号： TV62 文献标识码： A 文章编号：
1工程概况
三岔河水库总库容1588.10万m3，拦河坝坝型为粘土心墙风化料坝，枢纽工程地震设防烈度为Ⅷ度，地震动峰值加速度为0.30g(概率为10％)，地震动反应谱特征周期为0.4s。
工程区位于强地震带中，区域构造不稳定。地震动峰值加速度为0.30g，地震动反应谱特征周期为0.4s，相应地震基本烈度为Ⅷ度。
三岔河水库工程主要由大坝、输水隧洞、溢洪道、输水渠道等组成。
大坝为土质心墙风化料坝，最大坝高67.0m，坝顶高程1896.00m，防浪墙顶高程1897.00m，坝顶宽取8m，坝轴线长194.90m。
溢洪道布置于右坝肩岸坡，为有闸控制的开敞式，堰顶高程1890.00m(即汛限水位)，堰宽B=4m，弧形闸门尺寸为4.0m×4.0m，设计下泄流量为45.5m3/s，校核下泄流量66.10m3/s，全长293.327m，由进水明渠、控制段、交通桥、陡坡段、消力池、下游护坦等组成。
导流隧洞与输水隧洞相结合。导流输水隧洞经过比较选择布置于右岸，输水隧洞与施工导流隧洞在0+054.854m处相结合，输水隧洞与导流洞在平面上为一条直线，采用龙抬头的型式抬高到进口高程1860.00m，隧洞由进口引渠段、拦污栅段、矩形有压段、进口启闭塔、无压洞身段、出口抛物线扩散段、消力池段及出口护坦等建筑物组成。全长439.36m，设计输水流量为4.45m3/s，最大过流流量39.42m3/s，洞身采用城门洞断面2.0m×2.5m，钢筋混凝土全衬砌，衬砌厚0.45m。
2.工程地质
2.1引水段，65.0～88.0m（不稳定段）
该段地形坡度15～20°，未见不良物理地质现象发育。上覆残坡积含碎石砂壤土厚0.5～1m，结构松散；下伏基岩为燕山期中～粗粒黑云母花岗岩，全风化，局部夹绢云母透镜体。地下水埋深约30～40m。
该段地形较缓，无不良物理地质现象发育，自然边坡基本稳定。上覆残坡积层厚度较小，对工程影响不大。地下水位低于溢洪道底板，对工程无影响，但溢洪道底板均座置于全风化基岩上，岩体破碎，呈散体结构，强度低，抗冲刷能力差，存在边坡和底板冲刷破坏问题；局部还夹有透镜状绢云母软弱夹层，遇水易于软化，对工程不利；开挖邊坡高5～12m，局部达15m，开挖边坡不稳定。
2.2泄槽段
①泄槽段88.0～143.0m（不稳定～极不稳定段）：
该段的基本地质条件与引水段（65.0～88.0m）相同：地形坡度15～20°，未见不良物理地质现象发育。上覆残坡积含碎石砂壤土厚0.5～1m，结构松散；下伏基岩为燕山期中～粗粒黑云母花岗岩，全风化，局部夹绢云母透镜体。地下水埋深约30～40m。
该段地形较缓，无不良物理地质现象发育，自然边坡基本稳定。上覆残坡积层厚度较小，对工程影响不大；地下水位低于溢洪道底板，对工程无影响；溢洪道底板均座置于全风化基岩上，岩体破碎，呈散体结构，强度低，抗冲刷能力差，存在边坡和底板冲刷破坏问题；局部夹有透镜状绢云母软弱夹层，遇水易于软化，对工程不利；开挖边坡高3～20m，开挖边坡不稳定～极不稳定。
②隧洞段，143.0～201.0m（不稳定～极不稳定段）：
进出口段地形坡度约20°，表层为第四残坡积含碎石砂壤土和腐质土，厚约0.3～0.5m，均未发现不良物理地质现象发育。岩性为燕山期中～粗粒黑云母花岗岩，全～强风化，局部夹绢云母透镜体。地下水埋深大于15m。
进出口段均无不良物理地质现象发育，自然边坡基本稳定。进出口段为全风化，岩体破碎，呈散体结构，开挖边坡和洞脸不稳定。洞身段为全～强风化，局部夹绢云母软弱夹层，岩体破碎，呈散体～碎裂结构，开挖过程中易出现坍塌、掉块等现象，属Ⅳ～Ⅴ类围岩，洞室围岩不稳定～极不稳定。
③泄槽段，201.0～275.0m（稳定性差～不稳定段）：
该段地形坡度20～25°，未见不良物理地质现象发育。岩性同前：为燕山期中～粗粒黑云母花岗岩，全～强风化，局部夹绢云母透镜体。地下水埋深5～20m。
该段无不良物理地质现象发育，自然边坡基本稳定。地下水位低于溢洪道底板，对工程影响不大。溢洪道底板座置于强风化基岩上，岩体碎裂结构，抗冲刷能力弱，存在冲刷破坏；开挖边坡主要为强风化花岗岩，边坡高约4m，开挖边坡稳定性差。
3溢洪道结构布置设计
溢洪道布置于大坝右岸，采用闸门控制溢洪道堰顶高程1890.00m ，溢洪道宽度4m。
溢洪道布置于右坝肩岸坡，紧靠大坝，为有闸控制，堰顶高程1890.00m，闸门尺寸为4m×4m的弧形门，P=2%设计下泄流量为45.5m3/s，P=0.1%校核下泄流量66.1m3/s，P=3.33%消能防冲流量41.8m3/s，全长293.327m，由进水明渠、控制段、交通桥、陡坡段、消力池、下游护坦等组成。
进口引渠段全长38.81m，底坡i=-0.01，底宽4～8m，内边墙圆弧半径R=15m，圆心角φ=58.06°；外边墙圆弧半径R=30m，圆心角φ=55.05°，开挖边坡1:0.5～1:1.0。
控制段全长26m，堰顶高程1890.00m，堰宽B=4m，底坡i=0，边墙高6.0m，底板采用钢筋混凝土浇筑，厚1.0m，在0+000.00处设置4m×4m的弧形门，闸门采用液压启闭，汛期7月中旬将闸门打开，溢洪道形成宽顶堰，自然溢流；汛末闸门关闭开始需水，当汛末遭遇50年以下的洪水，闸门局部开启下泄洪水，在溢洪道边墙顶部设4.0m×5.0m的启闭机房，在闸门控制段的底部设固结灌浆，控制段上设有一座宽8m的交通桥，全段采用C25钢筋混凝土衬砌。
陡坡段全长183.517m，桩号(0+016.00～0+199.517)，由第一陡坡段和第二陡坡段及圆弧段组成。
第一陡坡段长119.332m，底坡i=0.25，桩号(0+060.00～0+120.00)开挖边坡较高，最高达到37m，为避免高边坡将明渠改为无压城门洞型，断面为3.0m×3.0m，进洞前溢洪道底宽由B=4.0m渐变为B=3.0m，出隧洞后采用B=3.0m等宽泄槽。
两陡坡段采用抛物线连接。
第二陡坡段(0+141.84～0+199.517)长58.433m，底坡i=0.625，断面均为矩形断面，底宽由B=3.0m渐变为B=6.0m，边墙高2.5m。
消力池段(0+199.517～0+224.517)，长25m。消能计算按30年一遇(P=3.33%)下泄流量Q=41.80m3/s计算，按50年下泄总流量Q=45.5m3/s校核，计算得消力池池长25m，池深2.0m。边墙高6.5m，顶部厚0.5m，底部厚1.2m，均采用C25混凝土浇筑成重力式挡土墙支护。在消力池底板及边墙设有排水孔。
出口护坦段(0+224.517～0+234.517)，长10m，底坡i=0.01，底宽10.4～9.7m。消力池中的水流平顺进入原河床，采用C15混凝土衬砌。
为减少开挖工程量将溢洪道设计为整体U型槽，顶部厚0.4m，底部厚0.7m，全部采用钢筋混凝土浇筑。
4水力计算
溢洪道水力计算按《溢洪道设计规范》进行。
4.1泄流能力计算
采用的宽顶堰过流能力计算公式：
Q=m·ε·BH
式中： m—流量系数，m=0.38；
ε—侧收缩系数，ε=0.912，m·ε=0.35；
B—溢洪道宽度，B=4m；
H0—堰上水头。
4.2两陡坡段采用抛物线连接，抛物线方程按下列公式计算：
经过计算
表2抛物线方程坐标表
4.3水面曲线
计算按校核工况计算泄槽水力计算
泄槽水面线根据能量方程，用分段求和法计算，计算公式如下：
式中 —分段长度，m；
h1、h2—分段始、末断面水深，m；
v1、v2—分段始、末断面平均流速，m/s；
、—流速分布不均匀系数，取1.05；
θ—泄槽底坡角度，（º）；
—泄槽底坡，=tgθ；
—分段内平均摩阻坡降；
n—槽槽身糙率系数；
—分段平均流速，，m/s；
—分段平均水力半径，，m；
水力半径R=A/X
A—过水面积；
X—过水湿周。
4.4泄槽段水流掺气水深计算：
泄槽段水流掺气水深 按下式计算
式中h、hb—泄槽计算断面的水深及掺气后的水深，m；
v—不掺气情况下泄槽计算断面的流速，m/s；
—修正系数，可取1.0～1.4s/m，流速大者取大值。
计算结果：泄槽边墙高度由校核工况（P＝0.1%）掺气水深+超高（0.5～1.5m）确定，则泄槽段（一）段边墙高为3.0m，泄槽段（二）段边墙高为3.0m。
5结构计算
5.1控制堰
a.抗滑稳定
抗滑稳定分别考虑基本荷载及特殊荷载（地震情况）组合，并按《溢洪道设计规范》（SL253—2000）的抗剪断计算公式:
K=
摩擦系数f’=0.4，凝聚力c’=0.8MPa
计算得基本荷载组合K=7.8>[k]=3.0，特殊荷载组合K=3.2>[k]=2.3，均能满足抗滑稳定要求。
b.基础承载力验算
各种荷载组合情况下的闸基垂直正应力按材料力学的计算方法：
σy =
经计算闸基最大垂直正应力σmax=86KPa，小于全风化基岩容许承载力[R]= 200Kpa，能满足规范要求。
c.配筋计算
边墙按纯弯结构配筋计算，外侧配筋按槽内无水时，右边墙后回填土荷载的最不利情况考虑，按最小配筋率配筋，选用7φ22＠142.9（As=2661mm2）满足要求。内侧配筋计算：内侧配筋与外侧配筋相同，按构造要求配筋，选用7φ22＠142.9（As=2661mm2）满足要求。
底板按弹性地基梁计算，下层配筋选用5φ22＠200（As=1900mm2）满足要求。上层按构造配筋即可，選用5φ20＠200（As=1570mm2）满足要求。
5.2陡槽
陡槽按照《溢洪道设计规范》SL253-2000计算荷载
陡槽抗滑稳定安全数Kc== 2.3<3.0，在不考虑消力池对陡槽的作用下，陡槽不能满足抗滑稳定要求。溢洪道底板加设长4.0m的锚筋，加上锚重，且陡槽末段与消力池相接，将陡槽末段和消力池联合计算其抗滑稳定，则Kc= 4.9>3.0，能满足抗滑稳定要求。
边墙外侧配筋计算：按槽内无水时，右边墙后回填土荷载的最不利情况考虑，选用5φ18＠200（As=1272mm2）满足要求。内侧配筋计算：按最小配筋率配筋，内侧配筋与外侧配筋相同，选用5φ18＠200（As=1272mm2）满足要求。
底板按弹性地基梁计算，下层配筋选用5φ22＠200（As=1900mm2）满足要求。上层按构造配筋即可，选用5φ20＠200（As=1570mm2）满足要求。
6结论及建议
1）溢洪道为3级建筑物，按50年一遇洪水设计，1000年一遇洪水校核；下游消力池按30年一遇洪水设计，溢洪道及消力池采用的洪水标准均符合《溢洪道设计规范》（SL253-2000）的规定。
2）溢洪道布置在河床右岸，沿线坐落在全～强风化花岗岩上，在施工过程中，根据揭露的溢洪道沿线地质情况来看，全～强风化花岗岩地层完整，各地层位置与设计相同，地质参数指标与设计所选用的指标基本一致。
3）溢洪道控制段采用有闸宽顶堰堰型，采用的堰型泄量大，有利于水库泄洪。
4）经计算复核，在设计洪水和校核洪水工况下，溢洪道泄流能力能满足水库防洪运用要求；沿线各段边墙顶高程均高于计算水面线，泄洪时不致出现水流漫过墙顶的情况，下游出口采用消力池消能，消能工体型、尺寸是合适的。
5）根据设计计算结果，在正常工况和特殊工况（考虑Ⅷ度地震）下，溢洪道控制段抗滑稳定安全系数计数值大于规范规定的最小值，基底应力均为正值，最大基底应力小于地基允许承载力，满足抗滑稳定和地基承载力要求，结构实际配筋合理。
综上所述溢洪道的泄流、消能满足工程的运行要求，体型结构合理，可满足工程运行要求。
【关键词】溢洪道；隧洞段；两陡坡连接；消力池设计
中图分类号： TV62 文献标识码： A 文章编号：
1工程概况
三岔河水库总库容1588.10万m3，拦河坝坝型为粘土心墙风化料坝，枢纽工程地震设防烈度为Ⅷ度，地震动峰值加速度为0.30g(概率为10％)，地震动反应谱特征周期为0.4s。
工程区位于强地震带中，区域构造不稳定。地震动峰值加速度为0.30g，地震动反应谱特征周期为0.4s，相应地震基本烈度为Ⅷ度。
三岔河水库工程主要由大坝、输水隧洞、溢洪道、输水渠道等组成。
大坝为土质心墙风化料坝，最大坝高67.0m，坝顶高程1896.00m，防浪墙顶高程1897.00m，坝顶宽取8m，坝轴线长194.90m。
溢洪道布置于右坝肩岸坡，为有闸控制的开敞式，堰顶高程1890.00m(即汛限水位)，堰宽B=4m，弧形闸门尺寸为4.0m×4.0m，设计下泄流量为45.5m3/s，校核下泄流量66.10m3/s，全长293.327m，由进水明渠、控制段、交通桥、陡坡段、消力池、下游护坦等组成。
导流隧洞与输水隧洞相结合。导流输水隧洞经过比较选择布置于右岸，输水隧洞与施工导流隧洞在0+054.854m处相结合，输水隧洞与导流洞在平面上为一条直线，采用龙抬头的型式抬高到进口高程1860.00m，隧洞由进口引渠段、拦污栅段、矩形有压段、进口启闭塔、无压洞身段、出口抛物线扩散段、消力池段及出口护坦等建筑物组成。全长439.36m，设计输水流量为4.45m3/s，最大过流流量39.42m3/s，洞身采用城门洞断面2.0m×2.5m，钢筋混凝土全衬砌，衬砌厚0.45m。
2.工程地质
2.1引水段，65.0～88.0m（不稳定段）
该段地形坡度15～20°，未见不良物理地质现象发育。上覆残坡积含碎石砂壤土厚0.5～1m，结构松散；下伏基岩为燕山期中～粗粒黑云母花岗岩，全风化，局部夹绢云母透镜体。地下水埋深约30～40m。
该段地形较缓，无不良物理地质现象发育，自然边坡基本稳定。上覆残坡积层厚度较小，对工程影响不大。地下水位低于溢洪道底板，对工程无影响，但溢洪道底板均座置于全风化基岩上，岩体破碎，呈散体结构，强度低，抗冲刷能力差，存在边坡和底板冲刷破坏问题；局部还夹有透镜状绢云母软弱夹层，遇水易于软化，对工程不利；开挖邊坡高5～12m，局部达15m，开挖边坡不稳定。
2.2泄槽段
①泄槽段88.0～143.0m（不稳定～极不稳定段）：
该段的基本地质条件与引水段（65.0～88.0m）相同：地形坡度15～20°，未见不良物理地质现象发育。上覆残坡积含碎石砂壤土厚0.5～1m，结构松散；下伏基岩为燕山期中～粗粒黑云母花岗岩，全风化，局部夹绢云母透镜体。地下水埋深约30～40m。
该段地形较缓，无不良物理地质现象发育，自然边坡基本稳定。上覆残坡积层厚度较小，对工程影响不大；地下水位低于溢洪道底板，对工程无影响；溢洪道底板均座置于全风化基岩上，岩体破碎，呈散体结构，强度低，抗冲刷能力差，存在边坡和底板冲刷破坏问题；局部夹有透镜状绢云母软弱夹层，遇水易于软化，对工程不利；开挖边坡高3～20m，开挖边坡不稳定～极不稳定。
②隧洞段，143.0～201.0m（不稳定～极不稳定段）：
进出口段地形坡度约20°，表层为第四残坡积含碎石砂壤土和腐质土，厚约0.3～0.5m，均未发现不良物理地质现象发育。岩性为燕山期中～粗粒黑云母花岗岩，全～强风化，局部夹绢云母透镜体。地下水埋深大于15m。
进出口段均无不良物理地质现象发育，自然边坡基本稳定。进出口段为全风化，岩体破碎，呈散体结构，开挖边坡和洞脸不稳定。洞身段为全～强风化，局部夹绢云母软弱夹层，岩体破碎，呈散体～碎裂结构，开挖过程中易出现坍塌、掉块等现象，属Ⅳ～Ⅴ类围岩，洞室围岩不稳定～极不稳定。
③泄槽段，201.0～275.0m（稳定性差～不稳定段）：
该段地形坡度20～25°，未见不良物理地质现象发育。岩性同前：为燕山期中～粗粒黑云母花岗岩，全～强风化，局部夹绢云母透镜体。地下水埋深5～20m。
该段无不良物理地质现象发育，自然边坡基本稳定。地下水位低于溢洪道底板，对工程影响不大。溢洪道底板座置于强风化基岩上，岩体碎裂结构，抗冲刷能力弱，存在冲刷破坏；开挖边坡主要为强风化花岗岩，边坡高约4m，开挖边坡稳定性差。
3溢洪道结构布置设计
溢洪道布置于大坝右岸，采用闸门控制溢洪道堰顶高程1890.00m ，溢洪道宽度4m。
溢洪道布置于右坝肩岸坡，紧靠大坝，为有闸控制，堰顶高程1890.00m，闸门尺寸为4m×4m的弧形门，P=2%设计下泄流量为45.5m3/s，P=0.1%校核下泄流量66.1m3/s，P=3.33%消能防冲流量41.8m3/s，全长293.327m，由进水明渠、控制段、交通桥、陡坡段、消力池、下游护坦等组成。
进口引渠段全长38.81m，底坡i=-0.01，底宽4～8m，内边墙圆弧半径R=15m，圆心角φ=58.06°；外边墙圆弧半径R=30m，圆心角φ=55.05°，开挖边坡1:0.5～1:1.0。
控制段全长26m，堰顶高程1890.00m，堰宽B=4m，底坡i=0，边墙高6.0m，底板采用钢筋混凝土浇筑，厚1.0m，在0+000.00处设置4m×4m的弧形门，闸门采用液压启闭，汛期7月中旬将闸门打开，溢洪道形成宽顶堰，自然溢流；汛末闸门关闭开始需水，当汛末遭遇50年以下的洪水，闸门局部开启下泄洪水，在溢洪道边墙顶部设4.0m×5.0m的启闭机房，在闸门控制段的底部设固结灌浆，控制段上设有一座宽8m的交通桥，全段采用C25钢筋混凝土衬砌。
陡坡段全长183.517m，桩号(0+016.00～0+199.517)，由第一陡坡段和第二陡坡段及圆弧段组成。
第一陡坡段长119.332m，底坡i=0.25，桩号(0+060.00～0+120.00)开挖边坡较高，最高达到37m，为避免高边坡将明渠改为无压城门洞型，断面为3.0m×3.0m，进洞前溢洪道底宽由B=4.0m渐变为B=3.0m，出隧洞后采用B=3.0m等宽泄槽。
两陡坡段采用抛物线连接。
第二陡坡段(0+141.84～0+199.517)长58.433m，底坡i=0.625，断面均为矩形断面，底宽由B=3.0m渐变为B=6.0m，边墙高2.5m。
消力池段(0+199.517～0+224.517)，长25m。消能计算按30年一遇(P=3.33%)下泄流量Q=41.80m3/s计算，按50年下泄总流量Q=45.5m3/s校核，计算得消力池池长25m，池深2.0m。边墙高6.5m，顶部厚0.5m，底部厚1.2m，均采用C25混凝土浇筑成重力式挡土墙支护。在消力池底板及边墙设有排水孔。
出口护坦段(0+224.517～0+234.517)，长10m，底坡i=0.01，底宽10.4～9.7m。消力池中的水流平顺进入原河床，采用C15混凝土衬砌。
为减少开挖工程量将溢洪道设计为整体U型槽，顶部厚0.4m，底部厚0.7m，全部采用钢筋混凝土浇筑。
4水力计算
溢洪道水力计算按《溢洪道设计规范》进行。
4.1泄流能力计算
采用的宽顶堰过流能力计算公式：
Q=m·ε·BH
式中： m—流量系数，m=0.38；
ε—侧收缩系数，ε=0.912，m·ε=0.35；
B—溢洪道宽度，B=4m；
H0—堰上水头。
4.2两陡坡段采用抛物线连接，抛物线方程按下列公式计算：
经过计算
表2抛物线方程坐标表
4.3水面曲线
计算按校核工况计算泄槽水力计算
泄槽水面线根据能量方程，用分段求和法计算，计算公式如下：
式中 —分段长度，m；
h1、h2—分段始、末断面水深，m；
v1、v2—分段始、末断面平均流速，m/s；
、—流速分布不均匀系数，取1.05；
θ—泄槽底坡角度，（º）；
—泄槽底坡，=tgθ；
—分段内平均摩阻坡降；
n—槽槽身糙率系数；
—分段平均流速，，m/s；
—分段平均水力半径，，m；
水力半径R=A/X
A—过水面积；
X—过水湿周。
4.4泄槽段水流掺气水深计算：
泄槽段水流掺气水深 按下式计算
式中h、hb—泄槽计算断面的水深及掺气后的水深，m；
v—不掺气情况下泄槽计算断面的流速，m/s；
—修正系数，可取1.0～1.4s/m，流速大者取大值。
计算结果：泄槽边墙高度由校核工况（P＝0.1%）掺气水深+超高（0.5～1.5m）确定，则泄槽段（一）段边墙高为3.0m，泄槽段（二）段边墙高为3.0m。
5结构计算
5.1控制堰
a.抗滑稳定
抗滑稳定分别考虑基本荷载及特殊荷载（地震情况）组合，并按《溢洪道设计规范》（SL253—2000）的抗剪断计算公式:
K=
摩擦系数f’=0.4，凝聚力c’=0.8MPa
计算得基本荷载组合K=7.8>[k]=3.0，特殊荷载组合K=3.2>[k]=2.3，均能满足抗滑稳定要求。
b.基础承载力验算
各种荷载组合情况下的闸基垂直正应力按材料力学的计算方法：
σy =
经计算闸基最大垂直正应力σmax=86KPa，小于全风化基岩容许承载力[R]= 200Kpa，能满足规范要求。
c.配筋计算
边墙按纯弯结构配筋计算，外侧配筋按槽内无水时，右边墙后回填土荷载的最不利情况考虑，按最小配筋率配筋，选用7φ22＠142.9（As=2661mm2）满足要求。内侧配筋计算：内侧配筋与外侧配筋相同，按构造要求配筋，选用7φ22＠142.9（As=2661mm2）满足要求。
底板按弹性地基梁计算，下层配筋选用5φ22＠200（As=1900mm2）满足要求。上层按构造配筋即可，選用5φ20＠200（As=1570mm2）满足要求。
5.2陡槽
陡槽按照《溢洪道设计规范》SL253-2000计算荷载
陡槽抗滑稳定安全数Kc== 2.3<3.0，在不考虑消力池对陡槽的作用下，陡槽不能满足抗滑稳定要求。溢洪道底板加设长4.0m的锚筋，加上锚重，且陡槽末段与消力池相接，将陡槽末段和消力池联合计算其抗滑稳定，则Kc= 4.9>3.0，能满足抗滑稳定要求。
边墙外侧配筋计算：按槽内无水时，右边墙后回填土荷载的最不利情况考虑，选用5φ18＠200（As=1272mm2）满足要求。内侧配筋计算：按最小配筋率配筋，内侧配筋与外侧配筋相同，选用5φ18＠200（As=1272mm2）满足要求。
底板按弹性地基梁计算，下层配筋选用5φ22＠200（As=1900mm2）满足要求。上层按构造配筋即可，选用5φ20＠200（As=1570mm2）满足要求。
6结论及建议
1）溢洪道为3级建筑物，按50年一遇洪水设计，1000年一遇洪水校核；下游消力池按30年一遇洪水设计，溢洪道及消力池采用的洪水标准均符合《溢洪道设计规范》（SL253-2000）的规定。
2）溢洪道布置在河床右岸，沿线坐落在全～强风化花岗岩上，在施工过程中，根据揭露的溢洪道沿线地质情况来看，全～强风化花岗岩地层完整，各地层位置与设计相同，地质参数指标与设计所选用的指标基本一致。
3）溢洪道控制段采用有闸宽顶堰堰型，采用的堰型泄量大，有利于水库泄洪。
4）经计算复核，在设计洪水和校核洪水工况下，溢洪道泄流能力能满足水库防洪运用要求；沿线各段边墙顶高程均高于计算水面线，泄洪时不致出现水流漫过墙顶的情况，下游出口采用消力池消能，消能工体型、尺寸是合适的。
5）根据设计计算结果，在正常工况和特殊工况（考虑Ⅷ度地震）下，溢洪道控制段抗滑稳定安全系数计数值大于规范规定的最小值，基底应力均为正值，最大基底应力小于地基允许承载力，满足抗滑稳定和地基承载力要求，结构实际配筋合理。
综上所述溢洪道的泄流、消能满足工程的运行要求，体型结构合理，可满足工程运行要求。