【摘 要】
:
磁选态铯原子频标的关键器件是电子倍增器.其原理是通过材料的表面二次电子发射将铯离子信号进行放大,进而检出铯束偏转信号.MgO具有较好的二次电子发射能力而被广泛采用.制备MgO薄膜方法很多,包括高温氧化法,蒸发沉积,脉冲激光沉积和金属有机化学气相沉积等.为了提高其二次电子发射能力和降低工作电压,在MgO中掺杂其它元素是被认为是很好的方法.本文研究利用磁控溅射技术沉积Ti掺杂MgO薄膜.采用金属Ti和
【机 构】
:
西安交通大学 物质与非平衡教育部重点实验室,陕西西安 710049
【出 处】
:
第十一届全国表面工程大会暨第八届全国青年表面工程学术会议
论文部分内容阅读
磁选态铯原子频标的关键器件是电子倍增器.其原理是通过材料的表面二次电子发射将铯离子信号进行放大,进而检出铯束偏转信号.MgO具有较好的二次电子发射能力而被广泛采用.制备MgO薄膜方法很多,包括高温氧化法,蒸发沉积,脉冲激光沉积和金属有机化学气相沉积等.为了提高其二次电子发射能力和降低工作电压,在MgO中掺杂其它元素是被认为是很好的方法.本文研究利用磁控溅射技术沉积Ti掺杂MgO薄膜.采用金属Ti和MgO陶瓷作为溅射靶材,在Ar气氛中磁控共溅射沉积Ti:MgO薄膜.利用XRD测试了薄膜结构,沉积的薄膜为MgO(100)和(110)取向,没有与TiO2相关的衍射峰出现.XPS谱和EDS谱显示了薄膜的掺杂效果.两种方法测试的Ti/Mg比例相一致.SEM显示薄膜为粒径约200-300nm的多晶体构成.沉积了9个Ti掺杂MgO薄膜样品,组装成电子倍增器,测试了电子倍增器性能.电子倍增器的放大倍数与非掺杂的相当.正在进一步优化沉积参数,以制备合适的Ti掺杂MgO二次电子发射薄膜,有效降低倍增器的工作电压.
其他文献
采用高锰钢钢丝刷和奥氏体不锈钢钢丝刷在转数550~2000 rpm条件下机械打磨,及两种钢丝刷分别单独打磨后组合粒度为320砂布轮在转数2000 rpm条件下机械打磨AISI 316奥氏体不锈钢试样.利用表面轮廓仪测得原始不锈钢表面粗糙度Ra为1.637μm,高锰钢钢丝刷和奥氏体不锈钢钢丝刷单独不锈钢Ra变化范围分别为0.287μm~0.911μm和1.41μm~3.838μm,且单独打磨不锈钢R
推力轴承在高速、重载、窄隙的工况下,固液交界面的剪切力超过表面吸附力导致经典Reynolds方程的流固交界面上流体运动速度与固体表面运动速度相同的假设不成立。此时常规方法假设判断润滑流体可能发生滑移状态,并采用滑移状态所对应的Reynolds方程进行求解,再修正原来假设的判断,反复进行迭代,直到达到收敛条件,因此常规数值方法计算量巨大且收敛困难。本文提出基于响应面算法的可倾瓦推力轴承组件的固液界面
提出以加工过程印记方法研究强流脉冲离子束(HIPIB)辐照表面强化技术,通过试样升温调节HIPIB辐照的热-力复合工艺载荷,获得了主动协调的材料加工载荷——升温辐照应力场和温度场,建立了材料加工载荷与表面完整性(表面特征和特性)变化的关系,探明辐照表面特征特性变化对性能的影响机制,从而实现工艺方法与参数优化,解决高性能制造的反问题.以HIPIB辐照WC-Ni硬质合金表面强化为具体研究对象,采用的H
对大气等离子喷涂氧化铝涂层与不同对偶材料(氧化锆,氮化硅,氧化铝和不锈钢)在大气环境下的摩擦磨损性能进行对比研究,结果表明氧化铝涂层与不同的对偶材料摩擦时表现出不同的摩擦学性能,这主要是因为不同的对偶材料具有不同的机械性能,而摩擦过程中的摩擦化学反应对材料的摩擦学性能也有很大的影响,与此同时,在摩擦过程中发生了γ-Al2O3向α-Al2O3的转变,这个转变和摩擦系数以及对偶材料的热导率有关。氧化铝
阳极氧化可以在阀金属及其合金表面原位生长氧化层,其具有成本低、可重复性好、无视线性限制等特点,尤其适合对质量要求严格并且形状复杂的金属植入材料进行表面改性。本课题组近两年来在钛基生物材料阳极氧化方面的新进展概括如下:(1)发现在AgNO3电解液中采用大电流阳极氧化可在纯钛表面一步法制备出微纳复合结构,该方法可使纯钛表面形成微米坑,坑中会生长高度有序的二氧化钛纳米孔阵列,并且电解液中的Ag会进入该结
DLC薄膜因具有高的硬度和弹性模量、优异的减摩抗磨性能、高的化学稳定性、良好的导热性和生物相容性,在航空航天、机械、生物医学等领域一直具有广阔的应用前景.然而DLC由于较大的内应力和脆性限制了其应用环境,构筑多层结构可以同时提高薄膜的硬度和韧性,同时降低薄膜的内应力.因此本文就从多层的角度设计DLC纳米多层结构,将软质相Cr与硬质相DLC利用非平衡磁控溅射技术获得不同调制周期的软硬交替Cr/DLC
由于熔覆材料与基体材料的热物性差异及激光加工工艺特点的影响,熔覆层在表现为拉应力的热应力作用下极易出现裂纹,这已然成为制约激光熔覆技术工业化应用的障碍。本文在304奥氏体不锈钢基体上激光熔覆Ni60A合金,同步对光束离开区域(距离光束2 mm)进行超声冲击,红外测温计显示冲击区域处在液-固双相区温度,相同激光加工参数未超声冲击试样作为对比,结果表明超声冲击后熔覆层表现为压应力,微观组织中粗大的树枝
本文制备了含不同尺寸微米金刚石的Ni-P金刚石化学复合镀层,观察了Ni-P金刚石复合镀层的形貌,分析了含不同尺寸金刚石Ni-P复合镀层在热处理前后的硬度和耐磨性.结果 表明,热处理前镀层为非晶结构,经过400℃×2h的热处理后镀层晶化为硬度更高的晶相Ni和Ni3P,且镀层更加均匀致密.热处理后镀层硬度明显增加,超过1200HV.热处理后镀层的摩擦系数减小,金刚石的加入使镀层的摩擦系数变大,随着金刚
采用空心阴极等离子体源渗碳技术对AISI 304L奥氏体不锈钢在渗碳温度450℃、气压500 Pa下进行表面改性处理,可以在AISI 304L奥氏体不锈钢表面获得C过饱和的高碳面心亚稳相(γC)改性层,连续均一的渗碳改性层厚达到20μm,表面峰值碳浓度为6.5 at.%.渗碳改性层表面显微硬度为HV0.25 N 7.5 GPa.在3.5%NaCl溶液中的阳极极化曲线表明,碳浓度为5 at.%以下时
激光冲击强化处理能在零件表面形成较深的残余压应力,显著提高零件的抗疲劳性能.为了研究工艺参数对大面积激光冲击薄板诱导的残余应力场的影响,利用ABAQUS有限元分析软件建立了大面积激光冲击强化35CD4合金钢薄板的三维有限元模型.编写了用户子程序VDLOAD,将激光冲击波压力载荷定义为时间、空间和位置的函数,采用完全显式计算,单点激光冲击的显式分析求解时间选取为10000 ns.通过调整模型参数获得