Hf基非晶合金具有高韧性、高强度、高耐磨性及高耐腐蚀性等优异力学性能,但其玻璃形成能力较差,难以制备出大尺寸非晶合金;其室温下塑性差,难以进行加工;限制了Hf基非晶合金的广泛应用。本文通过Hf元素对Hf-Be-Ti-Zr-Cu-Ni系非晶合金中的Ti、Zr、Cu、Ni元素进行替换来改善非晶合金的玻璃形成能力,成功制备出高密度、大尺寸的非晶合金零件;为解决非晶零件加工问题,研究了Hf基非晶合金的超塑性变形机制,分析了超塑性变形对组织结构的影响,为Hf基非晶零件超塑性成形提供指导。在Hf-Be-Ti-Zr-Cu-Ni非晶合金系中,用适量的Hf元素对Ti、Zr、Cu、Ni元素进行替换,显著的提高了Hf-Be-Ti-Zr-Cu-Ni合金的玻璃形成能力和密度。其中Hf₂₈Be₁₈Ti₁₇Zr₁₇Cu_7.5Ni_12.5非晶合金直径达到15 mm,密度达到8.5086 g/cm³,Hf₂₉Be₁₈Ti₁₇Zr₁₇Cu₇Ni₁₂非晶合金直径达到15 mm,密度达到8.5108 g/cm³。通过计算等效原子尺寸差异δ、等效电负性差异Δx及混合焓ΔH_mix,分析了Hf-Be-Ti-Zr-Cu-Ni非晶合金的玻璃形成能力增强的原因。采用真空感应浇铸法制备了Hf₂₈Be₁₈Ti₁₇Zr₁₇Cu_7.5Ni_12.5锥形非晶零件,分析制备工艺。发现浇铸温度为1550℃且浇铸时长为2 s时可获得玻璃形成能力较好且充形完整的非晶锥形零件。对Hf_26+2xBe₁₈Ti_18-xZr_18-xCu_7.5Ni_12.5及Hf₂₉Be₁₈Ti₁₇Zr₁₇Cu₇Ni₁₂非晶合金进行室温下的准静态力学性能分析表明:适量的增加Hf含量,有利于提高非晶合金的抗压强度,Hf₂₈Be₁₈Ti₁₇Zr₁₇Cu_7.5Ni_12.5非晶合金抗压强度达到1935 MPa;Hf₂₉Be₁₈Ti₁₇Zr₁₇Cu₇Ni₁₂非晶合金发生明显的锯齿流变行为,表现出一定的室温塑性,塑性变形量为0.5%,同时还具有大的屈服强度2021 MPa、比强度2.4127×10⁵N·m/kg及抗压强度2051 MPa。对Hf₂₈Be₁₈Ti₁₇Zr₁₇Cu_7.5Ni_12.5非晶合金进行动态力学性能分析表明:在应变速率为550s^-1-1450 s^-1的动态载荷作用下,合金断裂强度最大为1484.2 MPa,远低于静态载荷下的断裂强度1935 MPa。在高应变速率下非晶合金发生屈服现象,且屈服强度随着应变速率的增加逐渐降低,非晶合金具有应变速率敏感性。对Hf₂₈Be₁₈Ti₁₇Zr₁₇Cu_7.5Ni_12.5非晶合金超塑性变形研究发现,非晶合金在不同的变形温度及应变速率下呈现不同的变形状态。合金在变形温度为648 K-658 K且应变速率大于等于5×10^-3s^-1进行超塑性加工时易发生脆性断裂。当变形温度升高或应变速率降低时,非晶合金的变形模式从非稳态流变逐渐转变为稳态流变。当变形温度达到688 K、应变速率达到5×10^-4s^-1时,合金发生形变强化。对Hf₂₈Be₁₈Ti₁₇Zr₁₇Cu_7.5Ni_12.5非晶合金超塑性变形前后组织及热力学性能分析。随着变形温度的升高和应变速率的降低,合金的过冷液相区间（35）T_x与放热焓?H降低,非晶态向晶态转变的趋势增加。在变形温度为688 K、应变速率为5×10^-4s^-1时,合金出现晶化现象。通过对Hf₂₈Be₁₈Ti₁₇Zr₁₇Cu_7.5Ni_12.5非晶合金超塑性变形及组织性能分析结果,获得了其超塑性成形的最佳工艺参数:变形温度大于668 K、应变速率小于5×10^-3s^-1。