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630MPa级新型热处理带肋高强钢筋（T63E/E/G）强度高、延性好,可以降低配筋密度、减少资源消耗,具有显著的环境及经济效益。但我国目前实施的《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010（简称《混规》）中对于钢筋材料最高强度的规定为500MPa;在陕西省工程建设标准《新型热处理带肋高强钢筋混凝土结构技术规程》（DBJ 61/T157-2019）中,T63E/E/G高强钢筋在偏心受压构件中的抗压强度设计值需借助于平截面假定由混凝土极限压应变来确定。规范的缺乏限制了T63E/E/G高强钢筋的应用,且抗压强度与抗拉强度设计值不同会给工程设计带来不便。为解决T63E/E/G高强钢筋应用于钢筋混凝土构件中受压钢筋强度发挥的定量问题和工程设计中的难点问题,推广T63E/E/G高强钢筋在普通混凝土结构中的应用,并进一步将其纳入《混规》。本文设计制作了11根T63E/E/G高强钢筋混凝土大偏心受压足尺柱试件,对高强钢筋混凝土偏压柱构件力学性能进行深入研究,重点研究T63E/E/G高强钢筋在偏压构件中的应力状态及抗压强度发挥水平。本文主要研究内容与成果如下:通过对11根T63E/E/G高强钢筋混凝土大偏心受压柱试验,主要考虑箍筋配置情况（包括箍筋强度、箍筋间距两个主要因素）、偏心距等因素对高强钢筋强度发挥水平及混凝土极限压应变的影响。结果表明:T63E/E/G高强钢筋混凝土大偏压柱呈典型的受拉破坏形态,与普通钢筋混凝土大偏压柱一致;不同箍筋配置情况的大偏心受拉破坏受力纵筋抗拉与抗压强度均得到了充分发挥;箍筋强度及箍筋间距对提高大偏压柱承载力的作用较小,但对提高构件变形性能有较大影响;配置箍筋及纵筋的混凝土极限压应变大于现行规范所采用-3300×10-6,这有利于高强纵筋受压屈服,可以保证T63E/E/G高强钢筋的抗压强度达到与抗拉强度相同的值。通过比较《混规》中的正截面承载力计算值与T63E/E/G高强钢筋混凝土大偏压柱承载力试验值,分析了现行规范计算模型对T63E/E/G高强钢筋混凝土大偏压柱承载力的适用性;考虑配置箍筋及纵筋对混凝土极限压应变的影响,提出了适用于T63E/E/G高强钢筋混凝土偏压柱承载力计算及分析高强纵筋应力状态的变形协调条件。结果表明:按照《混规》对T63E/E/G高强钢筋混凝土偏压柱进行设计及承载力计算仍是合理可行的,且有较大安全储备;因此建议在配置箍筋的情况下,T63E/E/G高强钢筋在偏压柱中的抗拉和抗压强度设计值取为fy=fy’=545MPa。Mander模型综合考虑了箍筋配置的复杂细节参数,并引入了有效约束效应系数ke对侧向约束力的拱效应进行了可靠修正,基于Mander模型计算得到的混凝土应力-应变模型参数用以分析T63E/E/G高强钢筋混凝土大偏心受压柱具有较高精度,其作为变形协调条件对受压纵筋应力状态进行预估也有较好的效果。通过分析T63E/E/G高强钢筋混凝土偏心受压柱构件裂缝发展过程及分布形态、最大裂缝宽度及平均裂缝间距与承载力间的关系,以及各个试验设计参数对最大裂缝宽度的影响,并按照《混规》对正常使用极限状态验算的规定分析了T63E/E/G高强钢筋混凝土偏心受压柱的裂缝形态。结果表明:T63E/E/G高强钢筋在偏心受压混凝土构件中的裂缝控制尚能满足一类环境等级下的最大裂缝宽度限值ωlim。本研究依托于课题组项目“陕西省工程建设标准《新型热处理带肋高强钢筋混凝土结构技术规程》编制”,研究结果为将T63E/E/G高强钢筋抗压强度设计值修订为545MPa提供了依据,现已纳入该规程最新修订版（DBJ 61/T157-2020）,相关分析过程可为以箍筋作用下的混凝土本构关系作为变形协调条件分析高强钢筋混凝土构件力学性能提供思路,也为高强钢筋的推广应用及将600MPa级以上强度高强钢筋纳入《混规》提供参考。