由于箱形梁壁厚越来越薄导致其在偏心荷载作用下产生的畸变翘曲应力占弯曲应力比值逐渐增大,因此分析箱形梁畸变效应成为工程设计时不容忽视的一项工作。薄壁箱梁畸变效应的解析方法很多,有限元数值解及模型试验一般作为解析解的验证校对。学者们对箱形梁畸变效应开展了许多研究,但仍存在一些不足,本文针对存在的一些问题从以下几个方面进行了详细深入的研究。（1）选取畸变中心处直角的改变量为基本未知量,详细介绍了用能量变分法计算箱形梁畸变总势能建立畸变控制微分方程的过程并给出其初参数解,推导出了边界约束不同的箱形梁畸变效应解析公式,以一个数值算例验证了本文所得解析公式的正确性。（2）相比于一般悬臂箱梁,自由端有横隔板使得翘曲正应力在梁端出现正负最大值,并且其变号的截面位置由距离固定端1/4处变为1/8处;横向单宽弯矩的纵向分布曲线由单调递增变为先增大后减小,且其取得最大值的截面位置由自由端变为距离自由端1/4处。随着高宽比（ψ）增大,自由端无横隔板的悬臂梁翘曲正应力的绝对值在固定端和跨中都减小,横向单宽弯矩的绝对值在自由端增大在跨中减小,而自由端有横隔板的悬臂梁有关这两者的变化规律则与之相反。在同样的截面尺寸及荷载工况下,梁端约束越强,横向单宽弯矩越小但受边界影响较小,而翘曲正应力越大且受边界影响很大。随着ψ增大,横向单宽弯矩减小,而翘曲正应力的纵向分布曲线由双峰变为单峰;且梁端约束越强,横向单宽弯矩变化幅度越大,翘曲正应力变化幅度越小。对于高宽比较小的扁宽箱梁,无论其梁端约束如何,悬臂板相对宽度变化（α）对畸变效应影响都较小。（3）以一个简支箱梁作用车道荷载为例,分析考虑畸变效应的应力放大系数的纵向分布及参数变化规律。结果显示,应力放大系数沿跨径对称分布,腹板与顶板交点处的正应力放大系数(εσ1)在跨中出现最小值,在1/4跨处出现最大值;腹板与底板交点处的正应力放大系数(εσ2)在跨中出现最大值,在1/4跨处出现最小值;剪应力放大系数（ετ）在跨中出现最大值,在约3/20跨处出现最小值。ψ对εσ1和εσ2影响程度相同,而α对εσ2的影响远大于对εσ1的影响,ετ受ψ和α的影响不大且随着两者增大而减小。当ψ为0.8时εσ1取得最大值0.9647,而εσ2取得最小值1.0735。当α为0时ετ达到最大值1.6173,εσ2达到最大值2.0197,而εσ1取得最小值0.7452。