阻尼合金可以将机械振动能转化为热能并耗散掉。因此,用阻尼合金制造机械构件将从根本上减小振动和噪声的产生。作为机械构件要求合金具有高的强度,因此高强度FeMn基阻尼合金受到重点关注。FeMn基阻尼合金抗拉强度可达700 MPa,在高应变振幅（>6×10-4）下具有高阻尼。但是FeMn基阻尼合金在低应变振幅下（2×10-4）的阻尼较低,而阻尼合金作为构件实际使用时受到的应变振幅往往都低于23×10-4。目前即使采用合金化、热处理或者预变形等方法处理的FeMn基合金在低应变振幅下阻尼仍较低。此外,由于室温下FeMn基阻尼合金由双相组成,导致其耐蚀性差。加入Cr不改变双相组织,因而也不能从本质上提高其耐蚀性。课题组前期利用Mn的饱和蒸气压比Fe高5个数量级的特点,将Fe17Mn合金在1100℃下真空退火后在其表面生成单相铁素体层。该合金的耐蚀性能得到明显提高,但低应变振幅下的阻尼仍较差。另一种受到重点关注的铁磁型FeCr基阻尼合金属于铁素体不锈钢,具有优异的耐腐蚀性能。该类合金在较低的应变振幅下（2×10-4）具有优异的阻尼性能,但是其阻尼在大的应变振幅（5×10-4）下快速衰减。因此,高强度FeMn基阻尼合金与铁磁型FeCr基阻尼合金具有优势互补的特点。如能以高强度FeMn基阻尼合金为基体,在其表面复合上铁磁型FeCr基阻尼合金,将有望开发出耐腐蚀、高强度且在低应变振幅下也具有不错阻尼性能的FeCr/FeMn基复合阻尼合金。研究表明:向二元Fe17Mn合金中加入10%左右的Cr,能一定程度地提高耐蚀性且不显著恶化阻尼。真空退火后,Fe17Mn10Cr合金表面将能获得富Cr的FeCrMn单相铁素体表层,其耐蚀性必然进一步提高。但这种复合合金低应变振幅下的阻尼还有待研究。还有研究表明:含52%铁磁性α’-马氏体的Fe12Mn12Cr合金阻尼与含32%α’-马氏体的Fe22Mn12Cr合金阻尼性能相当。并且它们的阻尼还高于含5%α’-马氏体和90%γ-奥氏体的Fe30Mn12Cr合金。这些结果表明在具有较高α’-马氏体量的FeMnCr基合金中,铁磁性的α’-马氏体对阻尼有贡献。通过调整Cr和Mn含量,FeMnCr合金将有望发展成同时具有铁磁型合金和高强度FeMn基合金两种阻尼源的双阻尼源合金。本文在传统Fe17Mn合金和Fe17Mn10Cr合金的基础上,提高Cr含量降低Mn含量,设计了有望具有双阻尼源的Fe14Mn13Cr合金。在此基础上,系统研究了上述合金经1100℃真空退火制备的复合合金的阻尼性能和耐蚀性能,并与固溶态合金的性能进行了对比。同时还研究了去应力退火对复合合金阻尼性能的影响。通过上述研究,获得了如下结论:1.Fe14Mn13Cr合金是一种兼具铁磁型合金和高强度FeMn基合金两种阻尼源的新型阻尼合金。含15%20%铁磁性α’-马氏体的Fe14Mn13Cr固溶态合金与含80%以上ε-马氏体和5%以内α’-马氏体的传统Fe17Mn固溶态合金在2×10-4的低应变下振幅下阻尼性能相当。2.真空退火制备的Fe14Mn13Cr基复合合金的耐蚀性和低应变振幅下的阻尼性能均显著高于Fe17Mn基复合阻尼合金。Fe14Mn13Cr基复合合金在3.5%的Na Cl溶液中的自腐蚀电流比Fe17Mn基复合合金降低一个数量级,在2×10-4的低应变振幅下阻尼比Fe17Mn基复合合金提高28%。3.去应力退火能显著提高Fe17Mn10Cr基和Fe14Mn13Cr基复合阻尼合金在低应变下的阻尼性能。经2次25300℃循环去应力退火后,Fe17Mn10Cr基复合合金在2×10-4的低应变振幅下阻尼性能提高了23%,而Fe14Mn13Cr基复合合金该应变振幅下阻尼提高了48%。