亚稳态β型TB8钛合金因其具有优良的高温强度和抗蠕变性能、优异的成形性、良好的淬透性、高的抗氧化性和良好的抗腐蚀能力等特性,被广泛用于航空航天飞机的结构件。合金结构件的力学性能是取决于热加工过程中所形成的显微组织与晶体织构,并且受初始组织（初始β相晶粒尺寸、初始α相形貌）和热加工参数的影响。为了获得优异力学性能的TB8钛合金航空结构件,需要深入研究TB8钛合金热变形行为,并阐明其微观组织演变及动态再结晶形核机制。本文以TB8钛合金为研究对象,系统地研究了TB8钛合金的热变形行为及热变形过程微观组织与织构的演变规律,其主要结论如下:（1）初始β相晶粒尺寸对TB8钛合金的热变形行为有显著影响,细的β相晶粒可降低合金的流变应力和热变形激活能,促进合金发生动态再结晶。本文基于热加工图分析,确定了细晶合金的优化的热加工艺参数为900℃/10-3s-1,粗晶合金的优化的热加工参数为950℃/10-3s-1,表明细的β相晶粒也可降低合金的热加工温度。（2）基于DEFORM-3D有限元模拟,本文已建立DRX的d DRX和XDRX动力学模型,d DRX和XDRX随变形温度增加和应变速率降低而增加。热变形过程中,样品内部的有效应变和再结晶晶粒体积分数分布是不均匀的,其最大值分布在变形样品沿压缩轴方向的截面的中心位置。（3）基于EBSD微观组织分析,TB8钛合金热变形过程中其动态再结晶机制主要包括连续动态再结晶机制（CDRX）和不连续动态再结晶机制（DDRX）。热变形过程中,应变对TB8钛合金的织构演变有显著影响。在0.2真应变时,变形样品中主要包含η-fiber织构、α-fiber织构以及γ-fiber织构。随着真应变从0.2增加到0.8,{111}<110>、{112}<110>和{111}<112>织构的体积分数而显著降低,而{001}<100>织构的体积分数显著增加。{011}<100>织构的体积分数随着真应变从0.2增加到0.8,先增加后减小。当真实应变为0.8时,主要织构成分为{001}<100>和{011}<100>织构。（4）对于具有层片状α相组织的TB8钛合金,在α+β两相区进行热变形时,在650℃/1 s-1时,真应力-应变曲线表现出一个应力降现象。应力降现象随温度的增加和应变速率的降低而消失。当变形条件为750℃/0.001 s-1和800℃/0.001 s-1时,真应力-应变曲线表现出典型的动态再结晶特征。α、A、n和Q值与真应变ε之间的关系模型已建立,α值是随真应变的增加而增加,而A、n和Q值是随增应变的而增加而逐渐降低。