本文首先对国内外AB₅型和AB₃型贮氢合金的化学成分、制备技术对合金相结构与贮氢性能的影响的研究进行了全面评述。在此基础上，本文选择了以无Co非化学计量La（NiMMn）_5.6和La（NiMn）₆贮氢合金以及AB₃型La-Mg-Ni系贮氢合金作为研究对象，采用XRD、PCT以及电化学测试等手段，比较系统地研究了退火处理、快速凝固、添加元素对上述部分合金组织结构和贮氢性能的影响。 对La（NiMn）_5.6贮氢合金采用常规熔铸、高温退火（1000℃×168h）、快速凝固（35m／s）、快速凝固+低温退火（400℃×1h）等不同工艺制备的对比研究表明，常规熔铸合金中除主相外还有明显的第二相，La（NiMn）_5.6合金经高温均匀化固溶处理和快速凝固处理，合金La（NiMn）_5.6中第二相衍射峰基本消失。PCT曲线表明，高温退火合金平台特性最好，平台压力也最低，而快速凝固+低温退火合金的吸氢量最大（HIM=1.24）。电化学测试结果表明，快速凝固合金活化性能最差，高温退火合金电化学容量最高，可达320mAh／g。 对快凝La（NiMMn）_5.6贮氢合金，本文研究了元素（A端Ce，B端Sn、Al、Cu）替代对合金的相结构和吸氢性能的影响。快凝合金La（NiMMn）_5.6为CaCu₅型单相结构。元素Ce部分替代La、增加其平台压力，也不同程度地减小合金的吸放氢容量，但可一定程度上减小滞后。元素Sn、Cu、Al部分替代Ni时均使La（NiMMn）_5.6合金平台压力降低，且减小滞后，平台压降低的顺序按Al＞Sn＞Cu而减少。Cu、Al元素替代后减小了合金的吸放氢量，而Sn替代时合金的吸放氢量较大。Al和Cu元素替代可改善快凝合金的电化学性能，而Sn替代时电化学活化性能变差。 对LaNi_4.75Mn_1.25合金，本文研究了高温退火、快速凝固对合金的相结构和贮氢性能的影响。结果表明，LaNi_4.75Mn_1.25合金经高温均匀化固溶处理后导致合金的晶粒明显长大，成分分布也趋于均匀化；在经过快速凝固后有部分非晶态结构产生。PCT曲线结果表明，LaNi_4.75Mn_1.25合金均呈现比较低的平台压力，快凝组织PCT平台压力为0.013Mpa略高于退火态0.011Mpa，其中快凝组织呈现出斜率较大的平台特性，而退火态组织具有平坦的平台压力，可以看出，退火态组织在相同氢压下其吸氢量明显大于快凝组织。电化学测试结果表明，熔铸合金电化学容量最高，可达305mAh／g，并在第二次活化即可达到；与熔铸合金相比，高温退火合金的活化性能和放电容量均有所下降；而快凝合金活化性能明显下降，最大放电容量也较低。 对于La_0.67Mg_0.33Ni₃、La_0.67Mg_0.33Ni_2.5Co_0.5、La_0.67Mg_0.33Ni_2.8Co_0.5合金，三种合金均为多相结构。La_0.67Mg_0.33Ni₃合金的主相为（La，Mg）Ni₃相，并含有（La，Mg）Ni₂相。La_0.67Mg_0.33Ni_2.5Co_0.5合金的主相为（La，Mg）Ni₃相，并含有（La，Mg）₂Ni₇相。La_0.67Mg_0.33Ni_2.8Co_0.5合金的主相为（La，Mg）Ni₃相和（La，Mg）₂Ni₇相。PCT曲线结果表明，合金PCT平台压力高低顺序为：La_0.67Mg_0.33Ni₃（0.171MPa）＞La_0.67Mg_0.33Ni_2.5Co_0.5＞La_0.67Mg_0.33Ni_2.8Co_0.5（0.026MPa），在25℃ 2.0MPa下合金La_0.67Mg_0.33Ni_2.8Co_0.5的最大吸氢量原子比最大（为0.97）。电化学测试结果表明，La_0.67Mg_0.33Ni₃、La_0.67Mg_0.33Ni_2.5Co_0.5、La_0.67Mg_0.33Ni_2.8Co_0.5合金电极经过1-2次充放电循环即可活化达到最大放电容量，合金电极的电化学容量分别为389mAh／g、404mAh／g、387mAh／g。