太阳能集热器弹簧板断裂原因分析

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某厂太阳能集热器65M n钢弹簧板安装期间发生大量断裂失效,为查明失效原因,通过化学成分、金相组织特征分析,力学性能检测,断口形貌观察等方式,结合其制备工艺及安装条件,分析了弹簧板的断裂失效原因.结果表明:65M n钢弹簧板失效性质为氢脆断裂,原因为在酸洗及电镀工序中,材料表面发生吸氢,以及消氢处理工艺和操作不及时,导致弹簧板中氢含量较高,安装期间相继发生延迟脆断现象.根据弹簧板断裂失效原因,提出了减小酸洗时间、增加电镀速度、及时消氢等建议,为弹簧板的生产工艺改进和工程质量提高提供重要依据和参考.
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异种钢的焊接工艺评定有别于同钢种,具有一定的特殊性.在异种材料焊接接头的弯曲检测中,会出现一些个性化的问题,在符合相关标准和要求的原则下,采用一些措施,有效地提高了异种钢焊接接头弯曲检测的合格率.
采用国产和进口E R5356铝合金焊丝分别对6005A-T6和6082-T651板材进行了焊接.利用金相观察、力学性能测试、慢应变速率拉伸测试等方法对焊丝及焊接接头的显微组织进行了观察,对焊丝的表面质量、化学成分、送丝稳定性,以及焊接接头的力学性能、抗应力腐蚀性能等进行了测试.结果表明:国产和进口E R5356焊丝均具有较好的表面质量,合金元素含量均符合要求;相比于进口焊丝,国产E R5356焊丝的送丝阻力起伏稍大,送丝稳定性略差;在所选的焊接工艺条件下,两种焊丝均可获得成形良好的焊缝,接头各区域组织成分
针对高温合金电子束焊接工艺的研究比较多,其中关于焊接波形对高温合金焊缝成形性能影响的研究较少,通过采用板厚为6m m的高温合金G H625进行试验,研究电子束焊接波形与焊缝成形、焊缝组织之间的关系.结果表明:高温合金材料改变扫描波形、频率和振幅,焊缝表面成形无明显区别,焊缝深宽比接近1.5,焊缝成形截面为标准钉形,热影响区小,波形E5深宽比最大;非等厚对接和锁底对接接头焊缝,宜用E1波形焊接,在兼顾强度的同时能有效解决焊缝未熔合等缺欠.
为了保证压力管道阀门堆焊的焊接质量,焊前应进行焊接工艺评定.评定的目的是评价施工单位是否有能力焊出符合相应规范和技术条件所要求的焊接接头.但对于堆焊包括耐蚀堆焊和耐磨堆焊,堆焊工艺评定的规定各有特点.通过对堆焊工艺评定标准的对比,分析了堆焊工艺评定在覆盖范围、试验要求和接受准则的不同点,指出了阀门堆焊应根据不同的设计要求采用不同的工艺评定标准,建议阀门制造企业要根据阀门堆焊的目的完成相关的试验项目.
通过对脉冲熔化极气体保护焊工艺的研究,选择适当的焊接设备和焊接材料进行工艺试验,开发出用于非标压力容器受压焊缝的焊接工艺,在实际产品上焊接取得了成功,提高生产效率2~3倍,为类似产品的制造提供了一条较好的途径.
管板采用S22253双相不锈钢锻件加工而成,换热管材质为S30408钢管,管子管板连接采用手工TIG填丝焊.为了得到质量稳定的焊缝,管板管孔提高了加工精度并倒角;通过对材料化学成分的分析,选用合理的焊接参数和焊接方法.焊接接头焊缝通过目视及渗透检测没有发现裂纹及表面缺欠;用扫描电镜观察,焊接接头的耐晶间腐蚀性能良好.通过宏观金相试样检测及焊脚厚度的测定,结果符合判定标准;通过焊后对管内孔收缩量的测量,结果符合要求.生产实践证明,所选用的焊接工艺切实可行,对生产具有指导意义.
利用DIL 805 A/D热模拟相变仪在950~1100℃、应变速率0.001~10s-1、变形程度为50%的条件下对T C25钛合金进行热变形研究.根据试验数据绘制了T C25钛合金的真应力-真应变曲线,并对高应变速率条件下的变形温度进行修正,建立了T C25钛合金变形温度未修正和修正后的热加工图.结果表明:T C25钛合金在950~1100℃范围内变形的流变应力随着变形温度升高和应变速率降低而减小;高应变速率条件下,绝热效应导致温升更加显著;在相同应变速率条件下,变形温度越低,绝热升温现象更加明显;修
通过对冷锻工艺的了解,对一次正火组织不合格原因进行分析,并提出了生产预防措施.
某批G H4169合金转子叶片,在腐蚀检查工序时发现叶身表面存在白条纹.经试验分析,叶身表面的白条纹是沿锻造流线分布的粗晶带.G H4169合金中δ相主要通过晶界的胞状反应,在晶界及孪晶界上非均匀析出,而δ相钉扎晶界会抑制晶粒长大.N b元素偏析会引起G H4169合金δ相分布不均,最终将影响其晶粒的大小及分布状态.
对出现异常组织的42C r M o钢锻坯进行了正火、调质处理,观察其经不同热处理工艺后的金相组织、力学性能变化.通过分析试验结果,研究预处理对该材质毛坯中异常组织的改善程度,为保证后续热处理质量及使用性能奠定基础.