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【摘要】本文对天津北疆发电厂二期扩建工程循环水泵房地连墙的施工全过程进行了介绍，并总结了相关的施工经验。作者在天津北疆发电厂二期扩建工程机组施工过程中任项目总工程师，全过程的参与了循环水泵房地连墙的施工。
【关键词】地连墙;防水
天津北疆发电厂二期扩建工程将新建2×1000MW超临界燃煤发电机组，同步建设烟气脱硫、脱硝装置，配套建设海水淡化设施。
本工程循环水泵房采用地下连续墙作为基坑围护，地下连续墙东西总长38.55m，南北总宽34.00m，基坑开挖底标高为-14.5m，地下连续墙厚0.8m，共26幅。连续墙顶标高为0.00m，墙底标高为-27.25m，采用锁口管柔性接头。地连墙作为泵房的围护结构，投产以后是泵房外墙的一部分（两墙合一）。本工程地下连续墙在靠海边软土地区，地下水丰富且为海水，对工程基础钢筋混凝土等有較强的腐蚀性。地下水位埋深约0.90～4.50m，相应标高为2.45～-0.90m。场地地下水类型为潜水，地下水接受大气降水和周围晒盐池水补给。地连墙作为围护墙体达到地下工程防水等级2级标准，不允许漏水，结构表面可以有少量湿渍，总湿渍面积不大于总防水面积的1‰，任意100m?防水面积上的湿渍不超过2处，单个湿渍最大面积不超过0.1m?。对已施工完成的地连墙质量跟踪发现：地连墙施工湿渍面积超出标准要求，7处单个湿渍面积超过0.1m?，已超出防水等级2级标准要求。为了解决该问题，我们专门成立了QC小组进行攻关，最后取得了很好的效果。
1、地连墙渗水原因分析
我们的目标是循环水泵房地连墙达到地下工程防水等级2级标准，即不允许漏水，结构表面可以有少量湿渍，总湿渍面积不大于总防水面积的1‰（1372×1‰=1.372 m?），任意100m?防水面积上的湿渍不超过2处，单个湿渍最大面积不超过0.1m?。
（1）我们首先对已施工完地连墙渗水点数、面积进行调查，共发现湿渍总点数25处，总湿渍面积3.04㎡，总湿渍面积占总放水面积的1.71‰，超出标准要求。
（2）其次我们对地连墙渗漏部位进行分析统计，发现墙体本身有7处渗水，湿渍面积0.91㎡，幅间接缝处有18处渗水，湿渍面积2.13㎡.
（3）在对地连墙幅间渗漏原因分析中，我们发现夹泥现象占44%，绕流现象占33%，露筋现象占11%，蜂窝现象占6%，麻面现象占6%.
（4）经过分析，我们找出以下可能导致渗水的原因：
1）刷壁器刷壁效果差;
2）锁口管加固方式不正确;
3）未根据混凝土初凝时间确定锁口管起拔时间;
4）泥浆质量超标;
5）地基承载力不够;
6）钢筋笼未下放到设计标高;
7）混凝土浇筑速度快;
8）混凝土导管下口未插入槽底;
9）混凝土塌落度超出180～220mm.
（5）为找出导致渗水的主要原因，我们采取不同的方法进行现场验证：
1）用刷壁器对整个槽段反复多次刷壁，上下分段反复刷壁15～20次。经多次检查刷槽后的钢刷仍存在部分淤泥;槽底深度检测10点有7点未达到设计标高（超出规范规定槽底沉渣深度≤100mm），合格率仅为30%。在浇筑混凝土时混凝土内掺入部分未清除的淤泥块等，造成两幅墙之间接缝处存在淤泥，造成墙体本身及接缝处渗漏，因此我们确认刷壁器刷壁效果差是导致渗水的主要原因。
2）锁口管下放安装后，针对锁口管与导墙间隙施工人员采用黏土快进行填塞加固。黏土块不规则，填充后存在间隙，填塞不密实。在浇筑混凝土时，受侧压力影响，黏土块易松动。施工完成后对锁口管位置垂直度进行了调查，经检查10点有6点未达到设计规范要求（超出设计及规范规定垂直度偏差≤0.2%），黏土块填塞加固后，在混凝土浇筑时，黏土块受力破碎，造成锁口管位移，垂直度偏差过大，导致两幅墙之间渗漏，因此我们确认锁口管加固方式不正确是导致渗水的主要原因。
3）现场混凝土留置同条件试块记录凝结时间确定锁口管起拔时间，浇筑完后计算时间，初凝时间4小时，等过4小时后再起拔。锁口管起拔过早，造成混凝土塌孔，在连接下一槽段时造成接缝不严密。然后对锁口管拨出时间进行调查，通过调查可知，锁口管起拔时间均小于4h，未根据初凝时间起拔锁口管，因此我们确认未根据混凝土初凝时间确定锁口管起拔时间是导致渗水的主要原因。
4）对泥浆比重检测数据进行统计发现，清槽后泥浆比重检测6次，仅一次符合规范要求≦1.15，合格率为17%，因此泥浆质量超标是导致渗水的主要原因。
5）现场观察存在淤泥土、粉土、粘土土质不均匀，故采取地面加筋硬化，在工作面浇筑一层200mm的C20混凝土地面，并加设一层双向Φ12的钢筋，钢筋间距@200，满足机械设备地基承载力要求。液压抓斗机行走在工作面上地基无下沉，导墙及工作地面无塌陷、断裂，地基承载力不够不是导致渗水的主要原因。
6）施工过程中专人量测钢筋笼顶部控制标高的吊筋长度，并指挥钢筋笼下放，当下放到设计标高时把钢筋笼定位吊筋焊死;在钢筋笼下放过程中用经纬仪控制钢筋笼垂直度，满足规范和设计要求，当发生偏移时立即停止钢筋笼下方，当调整垂直后在继续下放。经此法控制可以避免钢筋笼下放不到位，且开挖后地连墙无露筋。通过调查可知，钢筋笼下放至设计标高，垂直度均小于30mm，未超过设计要求。钢筋笼未下放到设计标高不是导致渗水的主要原因。
7）通过对浇筑速度进行跟踪调查可知，混凝土浇筑速度严格控制在2～3m/h以内，混凝土浇筑速度快不是导致渗水的主要原因。
8）施工时下放钢筋笼及混凝土浇筑前都对混凝土导管下放位置进行了多次复核，初次浇筑导管插入槽底深度在300～500mm范围内，混凝土导管下放位置在谁范围内，入槽深度在300～500mm，凝土导管下口未插入槽底不是导致渗水的主要原因。 9）对混凝土塌落度试验记录进行统计可知，混凝土塌落度在在180～220mm范围内，未造成塌落度差的混凝土浇筑入地连墙内，混凝土塌落度超出180～220mm不是导致渗水的主要原因。
2、针对查找出的问题制定解决方案
（1）针对刷壁器刷壁效果差的问题，我们根据成槽设备（BAUER-GB34型液压抓斗）定制钢丝刷子。钢丝刷子制作完成后，将钢丝刷固定于固定架上连接板;连接板連接固定在成槽机斗架体的刮泥板的外立面上，连接板的宽度不大于刮泥板的宽度;之后启动成槽机，通过成槽机的斗架体带动固定架实现上下运动，从而对地下连续墙刷洗面进行清理刷壁。在钢筋笼入槽前使用特制钢丝刷子对已浇筑槽段接口处，利用特制钢丝刷子反复刷壁15～20次，并反复清槽，直至槽底沉渣厚度小于100mm。完成刷壁后，对刷壁效果及槽底标高进行了检查，钢刷无残留淤泥、槽底沉渣厚度均小于100mm。
（2）针对锁口管加固方式不正确的问题，在锁口管安装完成后，我们根据锁口管与导墙间隙大小，现场利用废旧木头制作加工木楔。等锁口管管尖垂直插入槽底后，在锁口管四周使用制作完成木楔进行加固，将木楔楔入空隙内，以起到膨胀加固的作用。最后我们截取1m长Φ20钢筋，锁口管管口对拉连接，以防止接头在混凝土侧压力的作用下位移。锁口管加固完成后，在浇筑混凝土时对锁口管位移情况进行了调查，管尖垂直插入槽底，垂直度偏差均<0.2%（54.5mm）。
（3）针对未根据同条件试块初凝时间确定锁口管起拔时间的问题，我们编制锁口管起拔通知单，锁口管起拔需在接到通知单后进行，并编制锁口管起拔管理制度，规定具体起拔要求。然后在现场取样，留置试块并记录凝结时间。确定初凝时间后，下发锁口管起拔通知单，起拔锁口管。开始松动锁口管时，提升15～30cm，以后每30分钟松动一次，每次提升30～50cm（时间及压力双控制），如松动时顶升压力超过100T，则可相应增加提升高度，缩小松动时间，松动或提升过程均作好详细记录。经调查，锁口管起拔时间在通知时间20分钟内。
（4）针对泥浆质量超标的问题，我们进行泥浆配置试验、优化泥浆参数，确保新鲜泥浆及清槽后的泥浆比重全部合格。
3、效果检查
地连墙施工全部完成后，进行开挖施工，开挖后对循环水泵房地连墙渗漏情况进行了调查。通过调查可知，北疆二期扩建工程循环水泵房地连墙施工无漏水，任意100m?湿渍处不超过2处，湿渍面积占总防水面积的0.39‰。达到了防水等级2级标准1‰的要求，且单个湿渍面积均小于0.1m?，小组目标实现！
结语：
地连墙施工为我公司首次施工项目，也是近海地区复杂地质条件下首次施工项目，此次地连墙施工幅间防水渗漏处理，为以后同类型工程施工提供借鉴，具有推广价值。
参考文献：
[1]乔焕新.浅谈建筑物外墙渗漏的施工质量控制[J].山西建筑，2008，34（18）：221-222.
作者简介：
马骥，中国电建集团核电工程有限公司，山东济南。
【关键词】地连墙;防水
天津北疆发电厂二期扩建工程将新建2×1000MW超临界燃煤发电机组，同步建设烟气脱硫、脱硝装置，配套建设海水淡化设施。
本工程循环水泵房采用地下连续墙作为基坑围护，地下连续墙东西总长38.55m，南北总宽34.00m，基坑开挖底标高为-14.5m，地下连续墙厚0.8m，共26幅。连续墙顶标高为0.00m，墙底标高为-27.25m，采用锁口管柔性接头。地连墙作为泵房的围护结构，投产以后是泵房外墙的一部分（两墙合一）。本工程地下连续墙在靠海边软土地区，地下水丰富且为海水，对工程基础钢筋混凝土等有較强的腐蚀性。地下水位埋深约0.90～4.50m，相应标高为2.45～-0.90m。场地地下水类型为潜水，地下水接受大气降水和周围晒盐池水补给。地连墙作为围护墙体达到地下工程防水等级2级标准，不允许漏水，结构表面可以有少量湿渍，总湿渍面积不大于总防水面积的1‰，任意100m?防水面积上的湿渍不超过2处，单个湿渍最大面积不超过0.1m?。对已施工完成的地连墙质量跟踪发现：地连墙施工湿渍面积超出标准要求，7处单个湿渍面积超过0.1m?，已超出防水等级2级标准要求。为了解决该问题，我们专门成立了QC小组进行攻关，最后取得了很好的效果。
1、地连墙渗水原因分析
我们的目标是循环水泵房地连墙达到地下工程防水等级2级标准，即不允许漏水，结构表面可以有少量湿渍，总湿渍面积不大于总防水面积的1‰（1372×1‰=1.372 m?），任意100m?防水面积上的湿渍不超过2处，单个湿渍最大面积不超过0.1m?。
（1）我们首先对已施工完地连墙渗水点数、面积进行调查，共发现湿渍总点数25处，总湿渍面积3.04㎡，总湿渍面积占总放水面积的1.71‰，超出标准要求。
（2）其次我们对地连墙渗漏部位进行分析统计，发现墙体本身有7处渗水，湿渍面积0.91㎡，幅间接缝处有18处渗水，湿渍面积2.13㎡.
（3）在对地连墙幅间渗漏原因分析中，我们发现夹泥现象占44%，绕流现象占33%，露筋现象占11%，蜂窝现象占6%，麻面现象占6%.
（4）经过分析，我们找出以下可能导致渗水的原因：
1）刷壁器刷壁效果差;
2）锁口管加固方式不正确;
3）未根据混凝土初凝时间确定锁口管起拔时间;
4）泥浆质量超标;
5）地基承载力不够;
6）钢筋笼未下放到设计标高;
7）混凝土浇筑速度快;
8）混凝土导管下口未插入槽底;
9）混凝土塌落度超出180～220mm.
（5）为找出导致渗水的主要原因，我们采取不同的方法进行现场验证：
1）用刷壁器对整个槽段反复多次刷壁，上下分段反复刷壁15～20次。经多次检查刷槽后的钢刷仍存在部分淤泥;槽底深度检测10点有7点未达到设计标高（超出规范规定槽底沉渣深度≤100mm），合格率仅为30%。在浇筑混凝土时混凝土内掺入部分未清除的淤泥块等，造成两幅墙之间接缝处存在淤泥，造成墙体本身及接缝处渗漏，因此我们确认刷壁器刷壁效果差是导致渗水的主要原因。
2）锁口管下放安装后，针对锁口管与导墙间隙施工人员采用黏土快进行填塞加固。黏土块不规则，填充后存在间隙，填塞不密实。在浇筑混凝土时，受侧压力影响，黏土块易松动。施工完成后对锁口管位置垂直度进行了调查，经检查10点有6点未达到设计规范要求（超出设计及规范规定垂直度偏差≤0.2%），黏土块填塞加固后，在混凝土浇筑时，黏土块受力破碎，造成锁口管位移，垂直度偏差过大，导致两幅墙之间渗漏，因此我们确认锁口管加固方式不正确是导致渗水的主要原因。
3）现场混凝土留置同条件试块记录凝结时间确定锁口管起拔时间，浇筑完后计算时间，初凝时间4小时，等过4小时后再起拔。锁口管起拔过早，造成混凝土塌孔，在连接下一槽段时造成接缝不严密。然后对锁口管拨出时间进行调查，通过调查可知，锁口管起拔时间均小于4h，未根据初凝时间起拔锁口管，因此我们确认未根据混凝土初凝时间确定锁口管起拔时间是导致渗水的主要原因。
4）对泥浆比重检测数据进行统计发现，清槽后泥浆比重检测6次，仅一次符合规范要求≦1.15，合格率为17%，因此泥浆质量超标是导致渗水的主要原因。
5）现场观察存在淤泥土、粉土、粘土土质不均匀，故采取地面加筋硬化，在工作面浇筑一层200mm的C20混凝土地面，并加设一层双向Φ12的钢筋，钢筋间距@200，满足机械设备地基承载力要求。液压抓斗机行走在工作面上地基无下沉，导墙及工作地面无塌陷、断裂，地基承载力不够不是导致渗水的主要原因。
6）施工过程中专人量测钢筋笼顶部控制标高的吊筋长度，并指挥钢筋笼下放，当下放到设计标高时把钢筋笼定位吊筋焊死;在钢筋笼下放过程中用经纬仪控制钢筋笼垂直度，满足规范和设计要求，当发生偏移时立即停止钢筋笼下方，当调整垂直后在继续下放。经此法控制可以避免钢筋笼下放不到位，且开挖后地连墙无露筋。通过调查可知，钢筋笼下放至设计标高，垂直度均小于30mm，未超过设计要求。钢筋笼未下放到设计标高不是导致渗水的主要原因。
7）通过对浇筑速度进行跟踪调查可知，混凝土浇筑速度严格控制在2～3m/h以内，混凝土浇筑速度快不是导致渗水的主要原因。
8）施工时下放钢筋笼及混凝土浇筑前都对混凝土导管下放位置进行了多次复核，初次浇筑导管插入槽底深度在300～500mm范围内，混凝土导管下放位置在谁范围内，入槽深度在300～500mm，凝土导管下口未插入槽底不是导致渗水的主要原因。 9）对混凝土塌落度试验记录进行统计可知，混凝土塌落度在在180～220mm范围内，未造成塌落度差的混凝土浇筑入地连墙内，混凝土塌落度超出180～220mm不是导致渗水的主要原因。
2、针对查找出的问题制定解决方案
（1）针对刷壁器刷壁效果差的问题，我们根据成槽设备（BAUER-GB34型液压抓斗）定制钢丝刷子。钢丝刷子制作完成后，将钢丝刷固定于固定架上连接板;连接板連接固定在成槽机斗架体的刮泥板的外立面上，连接板的宽度不大于刮泥板的宽度;之后启动成槽机，通过成槽机的斗架体带动固定架实现上下运动，从而对地下连续墙刷洗面进行清理刷壁。在钢筋笼入槽前使用特制钢丝刷子对已浇筑槽段接口处，利用特制钢丝刷子反复刷壁15～20次，并反复清槽，直至槽底沉渣厚度小于100mm。完成刷壁后，对刷壁效果及槽底标高进行了检查，钢刷无残留淤泥、槽底沉渣厚度均小于100mm。
（2）针对锁口管加固方式不正确的问题，在锁口管安装完成后，我们根据锁口管与导墙间隙大小，现场利用废旧木头制作加工木楔。等锁口管管尖垂直插入槽底后，在锁口管四周使用制作完成木楔进行加固，将木楔楔入空隙内，以起到膨胀加固的作用。最后我们截取1m长Φ20钢筋，锁口管管口对拉连接，以防止接头在混凝土侧压力的作用下位移。锁口管加固完成后，在浇筑混凝土时对锁口管位移情况进行了调查，管尖垂直插入槽底，垂直度偏差均<0.2%（54.5mm）。
（3）针对未根据同条件试块初凝时间确定锁口管起拔时间的问题，我们编制锁口管起拔通知单，锁口管起拔需在接到通知单后进行，并编制锁口管起拔管理制度，规定具体起拔要求。然后在现场取样，留置试块并记录凝结时间。确定初凝时间后，下发锁口管起拔通知单，起拔锁口管。开始松动锁口管时，提升15～30cm，以后每30分钟松动一次，每次提升30～50cm（时间及压力双控制），如松动时顶升压力超过100T，则可相应增加提升高度，缩小松动时间，松动或提升过程均作好详细记录。经调查，锁口管起拔时间在通知时间20分钟内。
（4）针对泥浆质量超标的问题，我们进行泥浆配置试验、优化泥浆参数，确保新鲜泥浆及清槽后的泥浆比重全部合格。
3、效果检查
地连墙施工全部完成后，进行开挖施工，开挖后对循环水泵房地连墙渗漏情况进行了调查。通过调查可知，北疆二期扩建工程循环水泵房地连墙施工无漏水，任意100m?湿渍处不超过2处，湿渍面积占总防水面积的0.39‰。达到了防水等级2级标准1‰的要求，且单个湿渍面积均小于0.1m?，小组目标实现！
结语：
地连墙施工为我公司首次施工项目，也是近海地区复杂地质条件下首次施工项目，此次地连墙施工幅间防水渗漏处理，为以后同类型工程施工提供借鉴，具有推广价值。
参考文献：
[1]乔焕新.浅谈建筑物外墙渗漏的施工质量控制[J].山西建筑，2008，34（18）：221-222.
作者简介：
马骥，中国电建集团核电工程有限公司，山东济南。