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摘要：本文对高层设计中比较重要的六个参数比值，结合《高层建筑混凝土结构技术规程》(JGJ3-2010)（以下简称高规）和《建筑抗震设计规范》（GB 50011-2010）（以下简称抗规）的理解和应用,浅谈高层结构设计。仅供有关专业人员参考。
关键词：高层结构设计、轴压比、剪重比、刚度比、位移比、周期比、刚重比
中图分类号：TU97文献标识码： A 文章编号：
前言
高层设计的难点在于竖向承重构件（柱、剪力墙等）的合理布置，设计过程中控制的目标参数主要有如下六个：
1、轴压比：主要为控制结构的延性，规范对墙肢和柱均有相应限值要求，见抗规6.3.6和6.4.5。
2、剪重比：主要为控制各楼层最小地震剪力，确保结构安全性，见抗規5.2.5。
3、刚度比：主要为控制结构竖向规则性，以免竖向刚度突变，形成薄弱层，见抗规3.4.3。
4、位移比：主要为控制结构平面规则性，以免形成扭转，对结构产生不利影响。见抗规3.4.2。
5、周期比：主要为控制结构扭转效应，减小扭转对结构产生的不利影响，要求见高规周期比见高规3.4.5。
6、刚重比：主要为控制结构的稳定性，控制重力二阶效应的不利影响，要求见高规5.4.1。
一、 轴压比
轴压比指考虑地震作用组合的框架柱和框支柱轴向压力设计值N与柱全截面面积A和混凝土轴心抗压强度设计值fc乘积之比值；对不进行地震作用计算的结构，取无地震作用组合的轴力设计值；轴压比主要为控制结构的延性。
抗震设计时，框架柱在竖向荷载与地震作用下的轴压比宜满足下表的规定，建造于Ⅳ类场地且较高的高层建筑，柱轴压比限值应适当减小。
注：1采用复合箍筋或螺旋箍筋，且令箍筋特征值λ达到表所规定的上限时，轴压比限值可增大0.10（包括框支柱）；
剪跨比≤2的框架柱，其轴压比限值宜减小0.05（不包括框支柱）；剪跨比≤1.5的框架柱，其轴压比限值应专门研究并采取特殊构造措施。
3当柱子混凝土强度等级为C65~C70时，其轴压比限值宜减小0.05，当混凝土强度等级为C75~C80时，其轴压比限值宜减小0.10。但当采用高强钢筋作为箍筋，且为复合、螺旋箍筋，如经过实验或有可靠依据时，轴压比限值可不减少；4当柱子纵筋的配筋率≥0.3％，采用Ⅲ级钢复合箍筋或螺旋箍筋，且箍筋体积配箍率不小于1.8％时，其轴压比限值可增大0.05，当纵筋配筋率≥0.4％，采用Ⅲ级钢复合箍筋或螺旋箍筋，且箍筋体积配箍率不小于2％时，其轴压比限值可增大0.10；
5上述各条附注中的增减值，可适用于框支柱，但轴压比不宜大于0.8，也不必小于0.6；
抗震规范表6.3.6中的注3、4、5也同样适用。
为避免由于轴压比的控制而使柱截面过大，应尽可能的提高柱子的混凝土强度等级。
重力荷载代表值作用下，一、二、三级剪力墙底部加强部位墙肢的轴压比不宜超过下表的限值,墙肢轴压比为重力荷载代表值作用下墙肢承受的轴压力设计值与墙肢的全截面面积和混凝土轴心抗压强度设计值。
剪力墙墙肢轴压比限值
注：h/b≤4时按框架柱控制轴压比，墙肢长度h很小时，结构整体抗震计算时也可不考虑该小墙肢的承载力。
二、剪重比
剪重比主要为控制各楼层最小地震剪力，要求结构承担足够的地震作用，确保结构安全性，剪重比与地震影响系数有内在联系:λ=0.2αmax。
抗震验算时，结构任一楼层的水平地震剪力应符合下式要求：
Veki>λ式中 VEki——第i层对应于水平地震作用标准值的楼层剪力； λ——剪力系数，不应小于下表规定的楼层最小地震剪力系数值， 对竖向不规则结构的薄弱层，尚应乘以1.15的增大系数；
Gj——第j层的重力荷载代表值。
楼层最小地震剪力系数值
注：1 基本周期介于3.5s和5s之间的结构，可插入取值； 2 括号内数值分别用于设计基本地震加速度为0.15g和0.30g的地区。
剪重比是反映地震作用大小的重要指标，它可以由“有效质量系数”来控制，当“有效质量系数”大于90%时，可以认为地震作用满足规范要求，此时，再考察结构的剪重比是否合适，否则应修改结构布置、增加结构刚度，使计算的剪重比能自然满足规范要求。“有效质量系数”与“振型数”有关，如果“有效质量系数”不满足90%，则可以通过增加振型数来满足。
当剪重比不满足规范要求时，大部分程序将自动调整地震作用，已达到设计目标的要求。剪重比调整是系数直接乘在该层构件的地震内力上。地下室可以不受最小剪重比的控制。
三、刚度比刚度比主要为控制结构竖向规则性，以免竖向刚度突变，形成薄弱层。建筑及其抗侧力结构的平面布置宜规则、对称，并应具有良好的整体性；建筑的立面和竖向剖面宜规则，结构的侧向刚度宜均匀变化，竖向抗侧力构件的截面尺寸和材料强度宜自下而上逐渐减小，避免抗侧力结构的侧向刚度和承载力突变。
平面及竖向不规则的类型
抗震规范附录E2.1规定，筒体结构转换层上下层的侧向刚度比不宜大于2。
高规的5.3.7条规定，高层建筑结构计算中，当地下室的顶板作为上部结构嵌固端时，地下室结构的楼层侧向刚度不宜小于相邻上部结构楼层侧向刚度的2倍。
高规的10.2.3条规定，底部大空间剪力墙结构，转换层上部结构与下部结构的侧向刚度，应符合下列规定：
当转换层设置在1、2层时，可近似采用转换层与其相邻上层结构的等效剪切刚度比γe1表示转换层上、下层结构刚度的变化，γe1宜接近1，非抗震设计时γe1不应小于0.4，抗震设计时γe1不应小于0.5。
当转换层设置在第2层以上时，转换层与其相邻上层的侧向刚度比不应小于0.6。
规范要求结构各层之间的刚度比，并根据刚度比对地震力进行放大，规范对结构的层刚度有明确的要求，在判断楼层是否为薄弱层、地下室是否能作为嵌固端、转换层刚度是否满足要求等等，都要求有层刚度作为依据，直观的来说,刚度比的概念用来体现结构整体的上下匀称度。
四、位移比
位移比是指楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移角与本楼层平均值的比，位移比的大小反映了结构的扭转效应，同周期比的概念一样都是为了控制建筑的扭转效应提出的控制参数。
结构是否规则、对称，平面中刚度分布是否均匀是结构本身的性能，可以用结构的刚心与质心的相对位置表示，二者相距较远的结构在地震作用下扭转可能较大。由于刚心与质心位置都无法直接定量计算，抗震规范和高规都采用了校核结构最大水平位移与平均水平位移比值的方法，即位移比要求。最大位移与平均位移的比值可以概念性的表示结构平面扭角大小。
抗规第3.4.4条规定：平面不规则而竖向规则的建筑结构，应采用空间结构计算模型，并应符合下列要求：扭转不规则时，应计及扭转影响，且楼层竖向构件最大的弹性水平位移和层间位移分别不宜大于楼层两端弹性水平位移和层间位移平均值的1.5倍；当最大层间位移远小于规范限值时，可适当放宽
高规的3.4.5条规定，在考虑质量偶然偏心影响的地震作用下，楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移角，A、B级高度高层建筑均不宜大于该楼层平均值的1.2倍；且A级高度高层建筑不应大于该楼层平均值的1.5倍，B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑，不应大于该楼层平均值的 1.4倍。
需要指出的是，规范中规定的位移比限值是按刚性板假定作出的，在计算时，必须在软件参数设置时选择“对所有楼层强制采用刚性楼板假定”，以便计算出正确的位移比。在位移比满足要求后，再去掉“对所有楼层强制采用刚性楼板假定”的选择，进行后续配筋计算。
此外，位移比的大小是判断结构是否规则的重要依据，对选择偶然偏心计算还是双向地震计算起着重要的参考作用，软件可以同时输出偶然偏心、单向地震、双向地震下的位移比，设计人员应正确选用。
五、周期比
周期比即扭转为主的第一周期与平动为主第一周期的比值，表征抗扭刚度的大小。不至结构地震时轻易产生扭转破坏。周期比侧重控制的是侧向刚度与扭转刚度之间的一种相对关系，而非其绝对大小，它的目的是使抗侧力构件的平面布置更有效、更合理，使结构不致于出现过大（相对于侧移）的扭转效应。所以一旦出现周期比不满足要求的情况，一般只能通过调整平面布置来改善这一状况，这种改变一般是整体性的，局部的小调整往往收效甚微。一句话，周期比控制不是在要求结构足够结实，而是在要求结构承载布局的合理性，验算周期比的目的，主要为控制结构在罕遇大震下的扭转效应。
高程第3.4.5条，要求：结构扭转为主的第一自振周期Tt与平动为主的第一自振周期T1之比，A级高度高层建筑不应大于0.9，B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑不应大于0.85 。
六、刚重比
刚重比主要为控制结构的稳定性，控制重力二阶效应的不利影响。当高层、超高层建筑高宽比较大，水平风、地震作用较大，地基刚度较弱时，结构整体稳定性验算很重要，它直接关系到结构安全度的控制。
高规5.4.1条规定在水平力的作用下，当高层建筑结构满足下列规定时，可不考虑重力二阶效应的不利影响。
剪力墙、框架－剪力墙结构、筒体结构：
框架结构：
式中 Ejd—结构一个主轴方向的弹性等效侧向刚度，可按倒三角形分布荷载作用下结构顶点位移相等的原则，将结构的侧向刚度折算为竖向悬臂受弯构件的等效侧向刚度。
H—房屋高度
Gi、Gj—分别为第 i、j楼层重力荷载设计值；
hj—第i樓层层高；
Di—第i楼层的弹性等效侧向刚度，可取该层剪力与层间位移的比值；
n—结构计算总层数。
高层建筑结构如果不满足上述规定时，应考虑重力二阶效应对水平力作用下结构内力和位移的不利影响。
重力二阶效应即P-Δ效应包含两部分，（1）由构件挠曲引起的附加重力效应；（2）由水平荷载产生侧移，重力荷载由于侧移引起的附加效应。一般只考虑第（2）种，第（1）种对结构影响很小。当结构侧移越来越大时，重力产生的福角效应（ P-Δ效应）将越来越大，从而降低构件性能直至最终失稳。在考虑P-Δ效应的同时，还应考虑其它相应荷载，并考虑组合分项系数，然后进行承载力设计。 对于多层结构 P-Δ效应影响很小。 对于大多数高层结构， P-Δ效应影响将在5%～10%之间。 对于超高层结构， P-Δ效应影响将在10%以上。
所以在分析超高层结构时，应该考虑 P-Δ效应影响。(P-Δ效应对高层建筑结构的影响规律:中间大两端小)。
结构整体稳定验算符合下列规定
剪力墙、框架－剪力墙、筒体结构应符合下式要求：
框架结构应符合下式要求：
或通过考虑P-Δ效应提高了结构的承载力后，对于不满足整体稳定的结构，必须调整结构布置，提高结构的整体刚度（只有高宽比很大的结构才有可能发生）。
当整体稳定不满足要求时，必须调整结构方案，减少结构的高宽比。对一些特殊的工业建筑物，在没有特殊要求的情况下，也应满足整体稳定的要求。
框架为剪切型变形，按每层的刚重比验算结构的整体稳定
剪力墙为弯曲型变形，按整体的刚重比验算结构的整体稳定
结构大震下的稳定
第二阶段设计是结构的弹塑性变形验算，对地震下容易倒塌的结构和有特殊要求的结构，要求其薄弱部位的验算应满足大震不倒的位移限制，并采用相应的专门的抗震构造措施。
对于复杂和超限高层结构宜进行第二阶段的设计。
第二阶段的弹塑性变形分析，宜同时考虑结构的P-Δ效应。
为了保证结构大震下的稳定，弹塑性层间位移角应满足下表的要求：
结构类型弹塑性位移角限值[θp]
混凝土框架1/50
混凝土框剪、框筒 1/100
混凝土剪力墙、筒中筒 1/120
多高层钢结构1/50
参考文献
北京市建筑设计研究院，北京市建筑设计技术细则－结构专业。
高层建筑混凝土结构技术规程（JGJ3-2010,J186-2010）[S],北京：中国建筑工业出版社，2010。
建筑抗震设计规范（GB50011-2010）[S],北京：中国建筑工业出版社，2010。
关键词：高层结构设计、轴压比、剪重比、刚度比、位移比、周期比、刚重比
中图分类号：TU97文献标识码： A 文章编号：
前言
高层设计的难点在于竖向承重构件（柱、剪力墙等）的合理布置，设计过程中控制的目标参数主要有如下六个：
1、轴压比：主要为控制结构的延性，规范对墙肢和柱均有相应限值要求，见抗规6.3.6和6.4.5。
2、剪重比：主要为控制各楼层最小地震剪力，确保结构安全性，见抗規5.2.5。
3、刚度比：主要为控制结构竖向规则性，以免竖向刚度突变，形成薄弱层，见抗规3.4.3。
4、位移比：主要为控制结构平面规则性，以免形成扭转，对结构产生不利影响。见抗规3.4.2。
5、周期比：主要为控制结构扭转效应，减小扭转对结构产生的不利影响，要求见高规周期比见高规3.4.5。
6、刚重比：主要为控制结构的稳定性，控制重力二阶效应的不利影响，要求见高规5.4.1。
一、 轴压比
轴压比指考虑地震作用组合的框架柱和框支柱轴向压力设计值N与柱全截面面积A和混凝土轴心抗压强度设计值fc乘积之比值；对不进行地震作用计算的结构，取无地震作用组合的轴力设计值；轴压比主要为控制结构的延性。
抗震设计时，框架柱在竖向荷载与地震作用下的轴压比宜满足下表的规定，建造于Ⅳ类场地且较高的高层建筑，柱轴压比限值应适当减小。
注：1采用复合箍筋或螺旋箍筋，且令箍筋特征值λ达到表所规定的上限时，轴压比限值可增大0.10（包括框支柱）；
剪跨比≤2的框架柱，其轴压比限值宜减小0.05（不包括框支柱）；剪跨比≤1.5的框架柱，其轴压比限值应专门研究并采取特殊构造措施。
3当柱子混凝土强度等级为C65~C70时，其轴压比限值宜减小0.05，当混凝土强度等级为C75~C80时，其轴压比限值宜减小0.10。但当采用高强钢筋作为箍筋，且为复合、螺旋箍筋，如经过实验或有可靠依据时，轴压比限值可不减少；4当柱子纵筋的配筋率≥0.3％，采用Ⅲ级钢复合箍筋或螺旋箍筋，且箍筋体积配箍率不小于1.8％时，其轴压比限值可增大0.05，当纵筋配筋率≥0.4％，采用Ⅲ级钢复合箍筋或螺旋箍筋，且箍筋体积配箍率不小于2％时，其轴压比限值可增大0.10；
5上述各条附注中的增减值，可适用于框支柱，但轴压比不宜大于0.8，也不必小于0.6；
抗震规范表6.3.6中的注3、4、5也同样适用。
为避免由于轴压比的控制而使柱截面过大，应尽可能的提高柱子的混凝土强度等级。
重力荷载代表值作用下，一、二、三级剪力墙底部加强部位墙肢的轴压比不宜超过下表的限值,墙肢轴压比为重力荷载代表值作用下墙肢承受的轴压力设计值与墙肢的全截面面积和混凝土轴心抗压强度设计值。
剪力墙墙肢轴压比限值
注：h/b≤4时按框架柱控制轴压比，墙肢长度h很小时，结构整体抗震计算时也可不考虑该小墙肢的承载力。
二、剪重比
剪重比主要为控制各楼层最小地震剪力，要求结构承担足够的地震作用，确保结构安全性，剪重比与地震影响系数有内在联系:λ=0.2αmax。
抗震验算时，结构任一楼层的水平地震剪力应符合下式要求：
Veki>λ式中 VEki——第i层对应于水平地震作用标准值的楼层剪力； λ——剪力系数，不应小于下表规定的楼层最小地震剪力系数值， 对竖向不规则结构的薄弱层，尚应乘以1.15的增大系数；
Gj——第j层的重力荷载代表值。
楼层最小地震剪力系数值
注：1 基本周期介于3.5s和5s之间的结构，可插入取值； 2 括号内数值分别用于设计基本地震加速度为0.15g和0.30g的地区。
剪重比是反映地震作用大小的重要指标，它可以由“有效质量系数”来控制，当“有效质量系数”大于90%时，可以认为地震作用满足规范要求，此时，再考察结构的剪重比是否合适，否则应修改结构布置、增加结构刚度，使计算的剪重比能自然满足规范要求。“有效质量系数”与“振型数”有关，如果“有效质量系数”不满足90%，则可以通过增加振型数来满足。
当剪重比不满足规范要求时，大部分程序将自动调整地震作用，已达到设计目标的要求。剪重比调整是系数直接乘在该层构件的地震内力上。地下室可以不受最小剪重比的控制。
三、刚度比刚度比主要为控制结构竖向规则性，以免竖向刚度突变，形成薄弱层。建筑及其抗侧力结构的平面布置宜规则、对称，并应具有良好的整体性；建筑的立面和竖向剖面宜规则，结构的侧向刚度宜均匀变化，竖向抗侧力构件的截面尺寸和材料强度宜自下而上逐渐减小，避免抗侧力结构的侧向刚度和承载力突变。
平面及竖向不规则的类型
抗震规范附录E2.1规定，筒体结构转换层上下层的侧向刚度比不宜大于2。
高规的5.3.7条规定，高层建筑结构计算中，当地下室的顶板作为上部结构嵌固端时，地下室结构的楼层侧向刚度不宜小于相邻上部结构楼层侧向刚度的2倍。
高规的10.2.3条规定，底部大空间剪力墙结构，转换层上部结构与下部结构的侧向刚度，应符合下列规定：
当转换层设置在1、2层时，可近似采用转换层与其相邻上层结构的等效剪切刚度比γe1表示转换层上、下层结构刚度的变化，γe1宜接近1，非抗震设计时γe1不应小于0.4，抗震设计时γe1不应小于0.5。
当转换层设置在第2层以上时，转换层与其相邻上层的侧向刚度比不应小于0.6。
规范要求结构各层之间的刚度比，并根据刚度比对地震力进行放大，规范对结构的层刚度有明确的要求，在判断楼层是否为薄弱层、地下室是否能作为嵌固端、转换层刚度是否满足要求等等，都要求有层刚度作为依据，直观的来说,刚度比的概念用来体现结构整体的上下匀称度。
四、位移比
位移比是指楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移角与本楼层平均值的比，位移比的大小反映了结构的扭转效应，同周期比的概念一样都是为了控制建筑的扭转效应提出的控制参数。
结构是否规则、对称，平面中刚度分布是否均匀是结构本身的性能，可以用结构的刚心与质心的相对位置表示，二者相距较远的结构在地震作用下扭转可能较大。由于刚心与质心位置都无法直接定量计算，抗震规范和高规都采用了校核结构最大水平位移与平均水平位移比值的方法，即位移比要求。最大位移与平均位移的比值可以概念性的表示结构平面扭角大小。
抗规第3.4.4条规定：平面不规则而竖向规则的建筑结构，应采用空间结构计算模型，并应符合下列要求：扭转不规则时，应计及扭转影响，且楼层竖向构件最大的弹性水平位移和层间位移分别不宜大于楼层两端弹性水平位移和层间位移平均值的1.5倍；当最大层间位移远小于规范限值时，可适当放宽
高规的3.4.5条规定，在考虑质量偶然偏心影响的地震作用下，楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移角，A、B级高度高层建筑均不宜大于该楼层平均值的1.2倍；且A级高度高层建筑不应大于该楼层平均值的1.5倍，B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑，不应大于该楼层平均值的 1.4倍。
需要指出的是，规范中规定的位移比限值是按刚性板假定作出的，在计算时，必须在软件参数设置时选择“对所有楼层强制采用刚性楼板假定”，以便计算出正确的位移比。在位移比满足要求后，再去掉“对所有楼层强制采用刚性楼板假定”的选择，进行后续配筋计算。
此外，位移比的大小是判断结构是否规则的重要依据，对选择偶然偏心计算还是双向地震计算起着重要的参考作用，软件可以同时输出偶然偏心、单向地震、双向地震下的位移比，设计人员应正确选用。
五、周期比
周期比即扭转为主的第一周期与平动为主第一周期的比值，表征抗扭刚度的大小。不至结构地震时轻易产生扭转破坏。周期比侧重控制的是侧向刚度与扭转刚度之间的一种相对关系，而非其绝对大小，它的目的是使抗侧力构件的平面布置更有效、更合理，使结构不致于出现过大（相对于侧移）的扭转效应。所以一旦出现周期比不满足要求的情况，一般只能通过调整平面布置来改善这一状况，这种改变一般是整体性的，局部的小调整往往收效甚微。一句话，周期比控制不是在要求结构足够结实，而是在要求结构承载布局的合理性，验算周期比的目的，主要为控制结构在罕遇大震下的扭转效应。
高程第3.4.5条，要求：结构扭转为主的第一自振周期Tt与平动为主的第一自振周期T1之比，A级高度高层建筑不应大于0.9，B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑不应大于0.85 。
六、刚重比
刚重比主要为控制结构的稳定性，控制重力二阶效应的不利影响。当高层、超高层建筑高宽比较大，水平风、地震作用较大，地基刚度较弱时，结构整体稳定性验算很重要，它直接关系到结构安全度的控制。
高规5.4.1条规定在水平力的作用下，当高层建筑结构满足下列规定时，可不考虑重力二阶效应的不利影响。
剪力墙、框架－剪力墙结构、筒体结构：
框架结构：
式中 Ejd—结构一个主轴方向的弹性等效侧向刚度，可按倒三角形分布荷载作用下结构顶点位移相等的原则，将结构的侧向刚度折算为竖向悬臂受弯构件的等效侧向刚度。
H—房屋高度
Gi、Gj—分别为第 i、j楼层重力荷载设计值；
hj—第i樓层层高；
Di—第i楼层的弹性等效侧向刚度，可取该层剪力与层间位移的比值；
n—结构计算总层数。
高层建筑结构如果不满足上述规定时，应考虑重力二阶效应对水平力作用下结构内力和位移的不利影响。
重力二阶效应即P-Δ效应包含两部分，（1）由构件挠曲引起的附加重力效应；（2）由水平荷载产生侧移，重力荷载由于侧移引起的附加效应。一般只考虑第（2）种，第（1）种对结构影响很小。当结构侧移越来越大时，重力产生的福角效应（ P-Δ效应）将越来越大，从而降低构件性能直至最终失稳。在考虑P-Δ效应的同时，还应考虑其它相应荷载，并考虑组合分项系数，然后进行承载力设计。 对于多层结构 P-Δ效应影响很小。 对于大多数高层结构， P-Δ效应影响将在5%～10%之间。 对于超高层结构， P-Δ效应影响将在10%以上。
所以在分析超高层结构时，应该考虑 P-Δ效应影响。(P-Δ效应对高层建筑结构的影响规律:中间大两端小)。
结构整体稳定验算符合下列规定
剪力墙、框架－剪力墙、筒体结构应符合下式要求：
框架结构应符合下式要求：
或通过考虑P-Δ效应提高了结构的承载力后，对于不满足整体稳定的结构，必须调整结构布置，提高结构的整体刚度（只有高宽比很大的结构才有可能发生）。
当整体稳定不满足要求时，必须调整结构方案，减少结构的高宽比。对一些特殊的工业建筑物，在没有特殊要求的情况下，也应满足整体稳定的要求。
框架为剪切型变形，按每层的刚重比验算结构的整体稳定
剪力墙为弯曲型变形，按整体的刚重比验算结构的整体稳定
结构大震下的稳定
第二阶段设计是结构的弹塑性变形验算，对地震下容易倒塌的结构和有特殊要求的结构，要求其薄弱部位的验算应满足大震不倒的位移限制，并采用相应的专门的抗震构造措施。
对于复杂和超限高层结构宜进行第二阶段的设计。
第二阶段的弹塑性变形分析，宜同时考虑结构的P-Δ效应。
为了保证结构大震下的稳定，弹塑性层间位移角应满足下表的要求：
结构类型弹塑性位移角限值[θp]
混凝土框架1/50
混凝土框剪、框筒 1/100
混凝土剪力墙、筒中筒 1/120
多高层钢结构1/50
参考文献
北京市建筑设计研究院，北京市建筑设计技术细则－结构专业。
高层建筑混凝土结构技术规程（JGJ3-2010,J186-2010）[S],北京：中国建筑工业出版社，2010。
建筑抗震设计规范（GB50011-2010）[S],北京：中国建筑工业出版社，2010。