某煤气化装置配储煤系统改造设计优化方案

来源 :硫磷设计与粉体工程 | 被引量 : 0次 | 上传用户:doraemon1226
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某公司煤气化装置现有配储煤设施(系统)自动化程度低,配比精度差,且存在一定的安全隐患,严重制约了煤气化装置的生产运行.分析了该煤气化装置的现状情况和迫切需求,提出改造优化措施并新建配煤筒仓等配套设施的方案,在实现科学有效合理地配比原料煤的同时,不仅提高了原料煤炭的储存量,改善了作业环境,而且保证了煤气化装置的稳定运行.
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对0Cr16Ni5Mo1马氏体不锈钢进行不同工艺的表面喷丸处理后,采用X射线应力分析和衍射分析方法研究了喷丸工艺对试样表面粗糙度、残余应力、衍射半高宽、残余奥氏体含量和显微硬度的影响.结果表明:经钢丸强力喷丸+玻璃/陶瓷丸喷丸的复合喷丸工艺处理后,试样表面粗糙度低,表面残余压应力大且分布均匀,残余压应力层深在100μm以上,衍射半高宽、残余奥氏体含量变化明显,表面硬度显著提升.
百米高速重轨属于高碳钢,在加热过程中表面极易出现脱碳,脱碳层深度检验是百米高速重轨最重要的检验项目之一.TB/T 2344-2012标准规定脱碳层深度不大于0.50 mm,该标准规定的脱碳层检验方法与GB/T 224-2019标准中规定的检验方法不同.TB/T 2344-2012标准中脱碳层深度检验方法是测定试样表面到连续封闭铁素体网的深度;GB/T 224-2019标准中脱碳层深度检验方法则是测定试样表面至脱碳最深处深度的平均值.
首先采用传统定量金相方法完成两种新型铁路车轮钢中先共析铁素体占比的计算,然后采用MATLAB软件对车轮钢组织的SEM图进行灰度处理,观察到其灰度直方图为单峰分布.结合车轮钢组织SEM图的灰度直方图特点,提出了一种适合于车轮钢组织SEM图分割的改进三角形算法,算法主要思想为:连接灰度直方图波形中波峰最大值和左侧最小值形成线段,作垂直于该线段并与波形相交距离最长的垂线,垂线与直方图波形交点所对应的阈值即为选取的图像分割阈值.与传统定量金相分析方法结果相比,该方法具有较好的精确度,计算效率高,可以为计算铁路车轮
采用内耗仪和拉伸试验机研究了不同工艺参数(卷曲温度、退火温度、缓冷温度)对超低碳烘烤硬化钢(ULC-BH钢)的固溶碳含量和烘烤硬化性能的影响.结果表明:卷曲温度对ULC-BH钢的固溶碳含量和烘烤硬化值(BH2值)影响较小;随着退火温度升高(780~840℃),ULC-BH钢的固溶碳含量和BH2值逐渐增大,固溶碳含量增幅为2×10-6~3×10-6;随着缓冷温度升高(650~710℃),ULC-BH钢的固溶碳含量和BH2值逐渐降低,固溶碳含量降幅约为1.5×10-6.
以碳化钨(WC)粉末和NiCl2·6 H2O为原料,将化学共沉淀工艺和高温氢气还原工艺相结合制备了镍包覆WC复合粉体(WC-Ni).对WC-Ni复合粉末的微观形貌、物相组成进行了表征与分析,研究了化学共沉淀工艺对镍包覆WC粉体包覆质量的影响.结果表明:在适当料液浓度、温度和沉淀剂加入体积流量条件下,通过调节晶粒成核速率、粒子间的碰撞几率和颗粒聚集程度,有利于获得分散均匀、包覆致密的WC-Ni粉末.优化工艺条件为0.4 mol·L-1 NiCl2+0.2 mol·L-1(NH4)2C2O4,反应温度50℃,
为了解材料性能及显微组织分布如何对冲击吸收能量产生影响,对不同牌号的管线钢试样进行了摆锤冲击试验,通过光学显微镜、扫描电镜对冲击断口处夹杂物在冲击过程中的扩展情况、组织形变及二次裂纹的扩展情况等进行了分析.结果表明:冲击吸收能量与材料所能承受的最大拉应力和材料均匀塑性形变能力关系更为密切;球状夹杂物在冲击过程中形成裂纹并扩展的能力较弱;管线钢中准多边形铁素体对裂纹扩张有较好的阻碍效果.
采用Gleeble 3500型热模拟试验机对X80管线钢进行模拟,制定出了X80管线钢的模拟焊接热影响区连续冷却转变(SHCCT)曲线,分析了显微组织和硬度随冷却速率的变化情况.结果表明:X80管线钢的冷裂纹敏感性指数小于0.2%,具有低焊接裂纹敏感性,焊接工艺的预热温度应控制在47℃以上,且应避免在较快的冷却速率下焊接.经过热模拟后对X80管线钢冲击吸收能量和SHCCT曲线的初步推断,X80管线钢焊接时较合理的热输入为10~20 kJ·cm-1.
介绍了金属线材扭转性能测量不确定度的产生原因,并对某70E钢丝进行了金属线材扭转性能试验,建立了该次金属线材扭转性能试验的数学模型并给出了测量不确定度计算公式,计算出了该次金属线材扭转性能试验的测量不确定度.结果表明:该70E钢丝的金属线材扭转性能的测量值落在[34.5-5.99,34.5+5.99]格内的可能性为95%.
对SCM435钢制备的10.9级螺栓进行不同的加载,使其发生过载、疲劳和氢脆断裂,结合断裂的宏观和微观形貌,研究螺栓不同断裂类型断口的形成机理.结果表明:各断面均出现在螺纹部位,且微观特征明显,过载断口均表现为韧窝特征,其中盲孔拧断断口的韧窝为剪切韧窝;疲劳断口疲劳辉纹鲜明,高、低周疲劳断口的疲劳区面积占整个断面的2/3和1/2;氢脆断口晶粒清晰,沿晶断裂特征显著.不同类型的断口中,拧紧+拉伸断口缩颈和螺纹伸长最为明显,高、低周疲劳断口基本没有缩颈和伸长,其余类型的螺纹断口略有伸长.
YL82B盘条经过20 d自然时效后进行拉伸试验,试样断口表现为黑心白点的平齐断口.通过化学成分分析、金相检验及断口宏微观分析等方法对出现该断口的原因进行了分析.结果表明:YL82 B盘条黑心白点平齐断口形成的主要原因是试样中心存在网状渗碳体或马氏体,部分存在大颗粒状夹杂物.这些网状渗碳体、马氏体或大颗粒夹杂物是导致断面收缩率不合格的主要原因.