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我公司110Kv变电站有两台容量为31.5MVA的变压器，其中一台变压器是三卷，一台式两卷变压器，其主要技术数据如下：
1号主变技术数据：
2号主变技术数据：
由于2号主变是九十年代初安装使用的，其与6Kv母线之间安装电抗器并通过电抗器分段；1号主变是近期改造增装的，由于6Kv侧主开关为3000A,开关开断容量３１.５KA，所以1号主变6Kv母线之间未安装电抗器，其6Kv侧为单母线接线方式，主接线如图1所示。
近期由于运行方式的需要需对6Kv侧进行环网运行，为此，做出以下环网分析（图2）：
图2示出变压器合环示意图，图中I0与合环前的电位差?U0成正比，与两台变压器二次侧阻抗之和成反比，故环流I0可按下式计算：
I0=U1-U2/X″1+X″2
式中U1、U2-----------为变压器2次侧电压
X″1、X″2-----------为变压器归算到2次侧的短路阻抗值
X″可按下式计算
X″=Uz%* U2ze/100Sse
式中Uz%-----------------变压器短路阻抗
Uze-----------------变压器2次侧额定电压
Sse-----------------变压器额定容量
计算理论环流值，1号主变110KV侧分接开关其余位于3档，2次侧额定电压为6.3KV，2号主变110KV侧分接开关位于3档，2次侧额定电压为6.3KV。以上2次侧额定电压仅为理论值，而实际1号主变2次侧为6.3KV（合环前空载电压），而2号主变中压电压为6.1KV（负载时运行电压）。
1号主变短路阻抗归算值为：
X3=9.68×63002/31500×105=1.22
2号主变短路阻抗归算值为：
X5=10.97×61002/31500×105=1.3
所以I0=6300-6100/(1.22+1.3)=79.5A
合环时的环流占1、2号主变6 KV侧额定电流的3.7%。
考虑其他因素，环网时最大环网电流不会超过主变的6 KV侧额定电流的１０％，具备环网条件，若拆除2号主变电抗器环网条件会更好。
1号主变技术数据：
2号主变技术数据：
由于2号主变是九十年代初安装使用的，其与6Kv母线之间安装电抗器并通过电抗器分段；1号主变是近期改造增装的，由于6Kv侧主开关为3000A,开关开断容量３１.５KA，所以1号主变6Kv母线之间未安装电抗器，其6Kv侧为单母线接线方式，主接线如图1所示。
近期由于运行方式的需要需对6Kv侧进行环网运行，为此，做出以下环网分析（图2）：
图2示出变压器合环示意图，图中I0与合环前的电位差?U0成正比，与两台变压器二次侧阻抗之和成反比，故环流I0可按下式计算：
I0=U1-U2/X″1+X″2
式中U1、U2-----------为变压器2次侧电压
X″1、X″2-----------为变压器归算到2次侧的短路阻抗值
X″可按下式计算
X″=Uz%* U2ze/100Sse
式中Uz%-----------------变压器短路阻抗
Uze-----------------变压器2次侧额定电压
Sse-----------------变压器额定容量
计算理论环流值，1号主变110KV侧分接开关其余位于3档，2次侧额定电压为6.3KV，2号主变110KV侧分接开关位于3档，2次侧额定电压为6.3KV。以上2次侧额定电压仅为理论值，而实际1号主变2次侧为6.3KV（合环前空载电压），而2号主变中压电压为6.1KV（负载时运行电压）。
1号主变短路阻抗归算值为：
X3=9.68×63002/31500×105=1.22
2号主变短路阻抗归算值为：
X5=10.97×61002/31500×105=1.3
所以I0=6300-6100/(1.22+1.3)=79.5A
合环时的环流占1、2号主变6 KV侧额定电流的3.7%。
考虑其他因素，环网时最大环网电流不会超过主变的6 KV侧额定电流的１０％，具备环网条件，若拆除2号主变电抗器环网条件会更好。