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一、引言
《电梯安装监督检验与定期检验规则》8.6.4要求：对重完全压在缓冲器上，空轿厢应当不能被提升。在实际检验中发现，当对重完全压在缓冲器上时，曳引绳或者在曳引轮上打滑，或者变频器超载断电。探讨一下变频器超载断电的合理性，对检验和变频器参数设定均有重要意义。
二、变频器超载断电的影响因素
如图1：对重的重量为W，轿厢的重量为P，电梯的额定载荷为Qe ，随行电缆单位长度重量为gd ，补偿绳单位长度重量为gb ，曳引绳单位长度重量为gy ，电梯提升高度为H。
对重W为⑴
W=P+KQe+Hgd/4
式中K为平衡系数。
按检规要求，平衡系数范围为0.4～0.5。
（1）轿厢自重最大允许值
轿厢在最低层站时以1.25Qe进行静载荷曳引能力试验不打滑，有
T1=Hgy +P+1.25Qe
T2=Hgb+W=Hgb+P+KQe+Hgd/4
因为T1/T2=（ Hgy +P+1.25 Qe）/（ Hgb+P+KQe+Hgd/4） ≤efα，得
P≤[（1.25-Kefα）Qe+ Hgy-（Hgb-Hgd/4） efα]/（efα-1）
当K=0.4时轿厢自重最大值为
Pmax=[（1.25-0.4efα）Qe+ Hgy-（Hgb+Hgd/4） efα]/（efα-1）
因为gy= gb+gd/4⑵
所以Pmax=[（1.25-0.4efα）Qe+ Hgy（1-efα）]/（efα-1） ①
（2）空载状态下，对重完全压在缓冲器上时的驱动力矩
当空轿厢到达上极限，且对重完全压在缓冲器上时，曳引绳张力为
T1=Hgb+Hgd/2+ Pmax
T2=Hgy
此时应有T1/ T2>efα，曳引绳打滑，驱动力矩最大值为
M1= （T1-T2） ×d/2=（Hgb+Hgd/2+Pmax-Hgy）×d/2
d——曳引轮直径。
M1=（ Pmax+Hgd/4）×d/2 ②
（3）以1.25 Qe进行静载荷曳引能力试验时的驱动力矩
轿厢在最低层站时
T1=Hgy + Pmax +1.25Qe
T2=Hgb+W=Hgb+ Pmax +0.4Qe+Hgd/4
静载荷曳引能力试验时的驱动力矩为
M2= （T1-T2） ×d/2=（ 0.85Qe+ Hgy-Hgb-Hgd/4） ×d/2
M2=0.85Qe×d/2 ③
（3）提升高度对变频器的影响
如果静载荷曳引能力试验时与空载状态下对重完全压在缓冲器上时的驱动功率差△N>0，變频器应不会超载断电，否则可能超载断电。
因为△N=2（M2-M1）v/d
v——电梯速度。
如果△M =M2-M1>0，则△N>0
比较上述式②和③
△M=M2-M1
={[（1.25efα-2.05）Qe-Hgy（efα-1）]/（efα-1）-Hgd/4}×d/2
令△M =M2-M1>0，
得H（gy+gd/4）<（1.25efα-2.05）Qe/（efα-1）
对于具体的电梯，Qe、gy、gd、efα为不变值，有
H<（1.25efα-2.05）Qe/（efα-1） （gy+gd/4） ④
当H满足式④时，则△M>0，即△N>0，空载状态下对重完全压在缓冲器上时的提升试验，变频器应不会超载断电。反之，如果
H≥（1.25efα-2.05）Qe/（efα-1） （gy+gd/4）
则△M≤0，即△N≤0，空载状态下对重完全压在缓冲器上时的提升试验，变频器可能会超载断电。
举例：某电梯参数为Qe=1000kg，梯速v=1.5m/s，曳引机功率为18.5kw，曳引绳为φ13，6根，曳引绳单重0.61kg/m，随行电缆单重0.7 kg/m，2根。设efα=1.8，
因为gy=0.61×6=3.36（kg/m）
gd=0.7×2=1.4（kg/m）
代入式④，得
H<62.340m
如果电梯提升高度小于62.340m，空载状态下对重完全压在缓冲器上时的提升试验，变频器应不会超载断电，否则可能会超载断电。
三、结论
按照《电梯安装监督检验与定期检验规则》8.6.4要求，在对重完全压在缓冲器上，对空轿厢进行提升试验时，变频器超载断电是可能的，引起变频器超载断电的影响因素是电梯的提升高度。对不同的电梯，造成影响的提升高度又受到额定载荷、曳引绳和随行电缆单位长度质量、曳引轮与曳引绳之间的摩擦系数以及包角大小的影响。如果要防止变频器超载断电，提高变频器安全冗余量，当电梯提升高度较大时应适当加大变频器额定输出功率。
参考文献：
[1]毛怀新，电梯与自动扶梯技术检验，学苑出版社，2001年3月
[2]喻纯泽，电梯设计计算与实例，[M]《中国电梯》杂志社，2011年1月
[3]TSG T7001-2009电梯安装监督检验与定期检验规则，国家质量监督检验检疫总局颁布2009年12月4日
《电梯安装监督检验与定期检验规则》8.6.4要求：对重完全压在缓冲器上，空轿厢应当不能被提升。在实际检验中发现，当对重完全压在缓冲器上时，曳引绳或者在曳引轮上打滑，或者变频器超载断电。探讨一下变频器超载断电的合理性，对检验和变频器参数设定均有重要意义。
二、变频器超载断电的影响因素
如图1：对重的重量为W，轿厢的重量为P，电梯的额定载荷为Qe ，随行电缆单位长度重量为gd ，补偿绳单位长度重量为gb ，曳引绳单位长度重量为gy ，电梯提升高度为H。
对重W为⑴
W=P+KQe+Hgd/4
式中K为平衡系数。
按检规要求，平衡系数范围为0.4～0.5。
（1）轿厢自重最大允许值
轿厢在最低层站时以1.25Qe进行静载荷曳引能力试验不打滑，有
T1=Hgy +P+1.25Qe
T2=Hgb+W=Hgb+P+KQe+Hgd/4
因为T1/T2=（ Hgy +P+1.25 Qe）/（ Hgb+P+KQe+Hgd/4） ≤efα，得
P≤[（1.25-Kefα）Qe+ Hgy-（Hgb-Hgd/4） efα]/（efα-1）
当K=0.4时轿厢自重最大值为
Pmax=[（1.25-0.4efα）Qe+ Hgy-（Hgb+Hgd/4） efα]/（efα-1）
因为gy= gb+gd/4⑵
所以Pmax=[（1.25-0.4efα）Qe+ Hgy（1-efα）]/（efα-1） ①
（2）空载状态下，对重完全压在缓冲器上时的驱动力矩
当空轿厢到达上极限，且对重完全压在缓冲器上时，曳引绳张力为
T1=Hgb+Hgd/2+ Pmax
T2=Hgy
此时应有T1/ T2>efα，曳引绳打滑，驱动力矩最大值为
M1= （T1-T2） ×d/2=（Hgb+Hgd/2+Pmax-Hgy）×d/2
d——曳引轮直径。
M1=（ Pmax+Hgd/4）×d/2 ②
（3）以1.25 Qe进行静载荷曳引能力试验时的驱动力矩
轿厢在最低层站时
T1=Hgy + Pmax +1.25Qe
T2=Hgb+W=Hgb+ Pmax +0.4Qe+Hgd/4
静载荷曳引能力试验时的驱动力矩为
M2= （T1-T2） ×d/2=（ 0.85Qe+ Hgy-Hgb-Hgd/4） ×d/2
M2=0.85Qe×d/2 ③
（3）提升高度对变频器的影响
如果静载荷曳引能力试验时与空载状态下对重完全压在缓冲器上时的驱动功率差△N>0，變频器应不会超载断电，否则可能超载断电。
因为△N=2（M2-M1）v/d
v——电梯速度。
如果△M =M2-M1>0，则△N>0
比较上述式②和③
△M=M2-M1
={[（1.25efα-2.05）Qe-Hgy（efα-1）]/（efα-1）-Hgd/4}×d/2
令△M =M2-M1>0，
得H（gy+gd/4）<（1.25efα-2.05）Qe/（efα-1）
对于具体的电梯，Qe、gy、gd、efα为不变值，有
H<（1.25efα-2.05）Qe/（efα-1） （gy+gd/4） ④
当H满足式④时，则△M>0，即△N>0，空载状态下对重完全压在缓冲器上时的提升试验，变频器应不会超载断电。反之，如果
H≥（1.25efα-2.05）Qe/（efα-1） （gy+gd/4）
则△M≤0，即△N≤0，空载状态下对重完全压在缓冲器上时的提升试验，变频器可能会超载断电。
举例：某电梯参数为Qe=1000kg，梯速v=1.5m/s，曳引机功率为18.5kw，曳引绳为φ13，6根，曳引绳单重0.61kg/m，随行电缆单重0.7 kg/m，2根。设efα=1.8，
因为gy=0.61×6=3.36（kg/m）
gd=0.7×2=1.4（kg/m）
代入式④，得
H<62.340m
如果电梯提升高度小于62.340m，空载状态下对重完全压在缓冲器上时的提升试验，变频器应不会超载断电，否则可能会超载断电。
三、结论
按照《电梯安装监督检验与定期检验规则》8.6.4要求，在对重完全压在缓冲器上，对空轿厢进行提升试验时，变频器超载断电是可能的，引起变频器超载断电的影响因素是电梯的提升高度。对不同的电梯，造成影响的提升高度又受到额定载荷、曳引绳和随行电缆单位长度质量、曳引轮与曳引绳之间的摩擦系数以及包角大小的影响。如果要防止变频器超载断电，提高变频器安全冗余量，当电梯提升高度较大时应适当加大变频器额定输出功率。
参考文献：
[1]毛怀新，电梯与自动扶梯技术检验，学苑出版社，2001年3月
[2]喻纯泽，电梯设计计算与实例，[M]《中国电梯》杂志社，2011年1月
[3]TSG T7001-2009电梯安装监督检验与定期检验规则，国家质量监督检验检疫总局颁布2009年12月4日