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[摘 要]通过开展“锦16兴隆台油层提升泵挂系统工程研究与实践”项目从2012年1月到2016年12月，在锦16块兴隆台实施102井次（2013-2016新井在投产初期已按泵挂优化下泵43口未计算在内），占适合提升泵挂井80.5%。通过实施平均泵挂从1238米上升到1045米，上升了193米；平均沉没度从936米下降到723米，下降了213米；沉没度大于700米从73%下降到了39.1%；系统效率从21.1%提高到了22.8%，创造了很好的经济效益与社会效益，具有很好的推广价值，可为类似油田提高开发水平提供借鉴意义。
[关键词]锦16区块泵挂提升降本增效
中图分类号：TE243 文献标识码：A 文章编号：1009-914X（2017）30-0023-01
一.区块概况
1、油藏基本情况
锦16块构造上位于辽河盆地西部凹陷西斜坡南段，开发目的层为兴隆台油层，是一个层状砂岩边底水稀油油藏。锦16块兴隆台油层是锦州采油厂稀油主力开发区块，是辽河油田高效开发的典型区块之一。被两条近东西向三级断层所夹持的一东西长8.0km，南北宽1.2km的断鼻构造。含油面积3.92km2，原油地质储量2523×104吨，可采储量1290×104吨。
2、开发历程
锦16（兴）块1976年进行勘探，1977年试采，1979年正式投入开发，同年4月实施注水开发，6月分注，到目前已开发30多年，取得较好的开发效果。断块自投产到目前经历五次重大综合调整：
第一次调整：1983年扩大分采区面积的调整，分采区面积由原来的1.3km2扩大到3.1km2，结果使断块以2.21%的采油速度稳产了5年，到1985年断块产量达高峰。
第二次调整：1987年实施了细分层系和完善注采系统的第二次综合调整，将原来的两套层系划分为三套层系，把二层系中动用不好的Ⅲ油层组单独划分成第三套层系开发，使断块又以2.15%的采油速度稳产了3年，到1990年末综合含水75.3%，进入中高含水开发期。
第三次调整：1991年实施了加密井网断块整体提液的综合调整，使断块又以2.0%的采油速度稳产了3年；1994年以来，实施控水稳油治理工作，取得连续5年稳产。
第四次调整：1997年进行了完善一、二层系和西部合采区开发井网的调整。使采油速度保持在1.3%，断块保持低速稳产。
第五次调整：2007年为进一步提高采收率，首先在二层系开展了二元驱试验并取得成功，采油速度从0.5%上升到0.73%。
3、提升泵挂可行性分析
3.1 沉没度对泵效的影响
沉没度是影响深井泵泵效的重要参数之一，在一定范围内，沉沒度高，深井泵的泵吸入口压力大，驴头载荷减小，可减少泵漏失程度，因此有利于泵效的提高。但如果泵的沉没度过高，虽然泵的充满系数较大，但由于抽油杆弹性伸缩加大，泵效提高幅度很小，并且有可能降低；如果沉没度过小，则会出现泵口气体分离较多，泵的充满系数减小，同样会影响泵效，所以应存在一个合理的沉没度。
3.2 单井平均沉没度深
区块处于特高含水期，区块综合含水达到92.2%，含水达到95%以上的井占总井的53%。其中98-100%的占32%、95-98%的占20%、90-95%的占15%、80-90%的占13%、60-80%的占13%、低于60%的占7%。
3.3 提升泵挂可以节约管材损耗
对油井进行提升泵挂，首先是下井管杆减少，对管材的节约有好处，其次是考虑让过大井斜井段，缓解管杆偏磨，减少井下管材损耗。
3.4 提升泵挂可以较少出砂扰动
作为稀油区块，出砂井相对较多。对于易出砂井而言，泵挂提升，使泵筒活塞往复运动部分远离油层中部，减少对油层中部扰动，使之出砂情况有所减轻。
二、实施思路及实验
1.实施思路
以“1357”为基本思路，即：
（1）提升以100米为基本，同时预留100米提液空间
（2）提升后保持300-500米的最佳沉没度
（3）减少沉没度700米以上生产井
同时实施过程中达到三个结合
（1）提升泵挂与防偏磨相结合，避开偏磨严重点
（2）提升泵挂与提液相结合，保证油井液量
（3）提升泵挂与防砂相结合，较少出砂对泵的影响
在实施中，为了录取可对比分析的资料，先期实验，选取供图正常、泵效高、沉没度高的正常生产井开展，后期在需上作业时同步实施。
2.先导实验
先导实验实施了4口井，泵径、冲程、冲次保持不变，泵挂平均提升了565米。从统计来看，平均液量下降4.8t/d，下降了6.1%；平均泵效由88.3%下降到83.0，下降了5.3%；上行电流下降了4A，下降了10.3%；下行电流5.2A，下降了12.7%。从后期跟踪来看，生产周期得到了延长，检泵前205.5天，实施后565.5天。
三.提升泵挂现场应用情况及效果分析
从2012年1月到2016年12月，在锦16块实施94口102井次（2013-2016新井在投产初期已按泵挂优化下泵43口未计算在内），占适合提升泵挂井80.5%。从总体情况来看，平均单井提升209.6米，提升泵挂后电流下降，平均下降3.3A，液量、油量上升，含水保持稳定，泵效上升，生产周期保持稳定（部分井未到周期）。
为了更好的分析，从提升泵挂对防偏磨、防砂、提液以及系统效率几个方面进行统计分析：
1、提升泵挂与防偏磨结合分析
根據油井偏磨历史，结合油井正常生产动态，提升泵挂开展防偏磨。实施13井次，平均泵挂从1142.9米提升到896.7米，平均生产周期延长47.7天，平均电流下降3A，泵效上升17.3%。 2、提升泵掛与提液结合分析
在作業过程提液与提升泵挂同时进行，根据油井生产能力将油井换大泵或直接换泵，在提升泵挂改善举升系统的同时，增加油井产量，实施11井次，平均泵挂从1146米提升到929.3米，单井产液增加13.1t/d，增加日产油1.4t/d，增油1952.3吨，同时生产周期延长18.5天，平均电流下降2A，泵效上升15.9%。
3、措施井提升泵挂分析
从措施井提升泵挂来看，泵挂提升了150.2米，液量保持稳定，提升后电流下降，平均电流下降3.5A，泵效上升9.5%，生产周期上升了110.1天。
4、常规检泵井分析
扣除提液检泵井10口，从其余47口常规检泵井来看，平均泵挂上提243.2米，上行电流下降2.5A，单井产液上升5.4t/d，平均泵效上升了21.6%，受部分井未到周期影响，统计生产周期下降。
5、总体效果
通过提升泵挂研究及开展，锦16块管理生产水平得到进一步提高：
（1）平均泵挂从1238米上升到1045米，上升了193米；
（2）平均沉没度从936米下降到723米，下降了213米；沉没度大于700米从73%下降到了39.1%；
（3）系统效率从21.1%提高到了22.8%。
四.结论和认识
1、在高含水以后，稀油井下泵深度不宜过大，沉没度保持在400-600范围对泵效影响不大，提高泵挂对单井影响液量比较小，在5%左右。
2、通过实践证明，开展上提泵挂，可以降低耗电提高系统效率、减少偏磨节省了管杆的损耗，同时保证了油井产量。
3、目前受措施后无法判断出液状况、油井出砂、油层污染等诸多影响液面因素。下泵一般较深，不合理地方较多，下步将加大研究，努力实现沉没度的合理话，达到高效开发的目的。
4、上提泵挂工作是一项系统工程，涉及油层、井筒、地面等多个节点。加强优化措施前后测试数据的对比，实现系统效率优化工作日常化、精细化是下步工作的重点。
参考文献
[1] 韩修廷；有杆泵采油原理及应用[M].北京：石油工业出版社，2007年.
[2] 何生厚，张琪.油气井防砂理论及其应用[M].北京：中国石化出版社，2003年.
[关键词]锦16区块泵挂提升降本增效
中图分类号：TE243 文献标识码：A 文章编号：1009-914X（2017）30-0023-01
一.区块概况
1、油藏基本情况
锦16块构造上位于辽河盆地西部凹陷西斜坡南段，开发目的层为兴隆台油层，是一个层状砂岩边底水稀油油藏。锦16块兴隆台油层是锦州采油厂稀油主力开发区块，是辽河油田高效开发的典型区块之一。被两条近东西向三级断层所夹持的一东西长8.0km，南北宽1.2km的断鼻构造。含油面积3.92km2，原油地质储量2523×104吨，可采储量1290×104吨。
2、开发历程
锦16（兴）块1976年进行勘探，1977年试采，1979年正式投入开发，同年4月实施注水开发，6月分注，到目前已开发30多年，取得较好的开发效果。断块自投产到目前经历五次重大综合调整：
第一次调整：1983年扩大分采区面积的调整，分采区面积由原来的1.3km2扩大到3.1km2，结果使断块以2.21%的采油速度稳产了5年，到1985年断块产量达高峰。
第二次调整：1987年实施了细分层系和完善注采系统的第二次综合调整，将原来的两套层系划分为三套层系，把二层系中动用不好的Ⅲ油层组单独划分成第三套层系开发，使断块又以2.15%的采油速度稳产了3年，到1990年末综合含水75.3%，进入中高含水开发期。
第三次调整：1991年实施了加密井网断块整体提液的综合调整，使断块又以2.0%的采油速度稳产了3年；1994年以来，实施控水稳油治理工作，取得连续5年稳产。
第四次调整：1997年进行了完善一、二层系和西部合采区开发井网的调整。使采油速度保持在1.3%，断块保持低速稳产。
第五次调整：2007年为进一步提高采收率，首先在二层系开展了二元驱试验并取得成功，采油速度从0.5%上升到0.73%。
3、提升泵挂可行性分析
3.1 沉没度对泵效的影响
沉没度是影响深井泵泵效的重要参数之一，在一定范围内，沉沒度高，深井泵的泵吸入口压力大，驴头载荷减小，可减少泵漏失程度，因此有利于泵效的提高。但如果泵的沉没度过高，虽然泵的充满系数较大，但由于抽油杆弹性伸缩加大，泵效提高幅度很小，并且有可能降低；如果沉没度过小，则会出现泵口气体分离较多，泵的充满系数减小，同样会影响泵效，所以应存在一个合理的沉没度。
3.2 单井平均沉没度深
区块处于特高含水期，区块综合含水达到92.2%，含水达到95%以上的井占总井的53%。其中98-100%的占32%、95-98%的占20%、90-95%的占15%、80-90%的占13%、60-80%的占13%、低于60%的占7%。
3.3 提升泵挂可以节约管材损耗
对油井进行提升泵挂，首先是下井管杆减少，对管材的节约有好处，其次是考虑让过大井斜井段，缓解管杆偏磨，减少井下管材损耗。
3.4 提升泵挂可以较少出砂扰动
作为稀油区块，出砂井相对较多。对于易出砂井而言，泵挂提升，使泵筒活塞往复运动部分远离油层中部，减少对油层中部扰动，使之出砂情况有所减轻。
二、实施思路及实验
1.实施思路
以“1357”为基本思路，即：
（1）提升以100米为基本，同时预留100米提液空间
（2）提升后保持300-500米的最佳沉没度
（3）减少沉没度700米以上生产井
同时实施过程中达到三个结合
（1）提升泵挂与防偏磨相结合，避开偏磨严重点
（2）提升泵挂与提液相结合，保证油井液量
（3）提升泵挂与防砂相结合，较少出砂对泵的影响
在实施中，为了录取可对比分析的资料，先期实验，选取供图正常、泵效高、沉没度高的正常生产井开展，后期在需上作业时同步实施。
2.先导实验
先导实验实施了4口井，泵径、冲程、冲次保持不变，泵挂平均提升了565米。从统计来看，平均液量下降4.8t/d，下降了6.1%；平均泵效由88.3%下降到83.0，下降了5.3%；上行电流下降了4A，下降了10.3%；下行电流5.2A，下降了12.7%。从后期跟踪来看，生产周期得到了延长，检泵前205.5天，实施后565.5天。
三.提升泵挂现场应用情况及效果分析
从2012年1月到2016年12月，在锦16块实施94口102井次（2013-2016新井在投产初期已按泵挂优化下泵43口未计算在内），占适合提升泵挂井80.5%。从总体情况来看，平均单井提升209.6米，提升泵挂后电流下降，平均下降3.3A，液量、油量上升，含水保持稳定，泵效上升，生产周期保持稳定（部分井未到周期）。
为了更好的分析，从提升泵挂对防偏磨、防砂、提液以及系统效率几个方面进行统计分析：
1、提升泵挂与防偏磨结合分析
根據油井偏磨历史，结合油井正常生产动态，提升泵挂开展防偏磨。实施13井次，平均泵挂从1142.9米提升到896.7米，平均生产周期延长47.7天，平均电流下降3A，泵效上升17.3%。 2、提升泵掛与提液结合分析
在作業过程提液与提升泵挂同时进行，根据油井生产能力将油井换大泵或直接换泵，在提升泵挂改善举升系统的同时，增加油井产量，实施11井次，平均泵挂从1146米提升到929.3米，单井产液增加13.1t/d，增加日产油1.4t/d，增油1952.3吨，同时生产周期延长18.5天，平均电流下降2A，泵效上升15.9%。
3、措施井提升泵挂分析
从措施井提升泵挂来看，泵挂提升了150.2米，液量保持稳定，提升后电流下降，平均电流下降3.5A，泵效上升9.5%，生产周期上升了110.1天。
4、常规检泵井分析
扣除提液检泵井10口，从其余47口常规检泵井来看，平均泵挂上提243.2米，上行电流下降2.5A，单井产液上升5.4t/d，平均泵效上升了21.6%，受部分井未到周期影响，统计生产周期下降。
5、总体效果
通过提升泵挂研究及开展，锦16块管理生产水平得到进一步提高：
（1）平均泵挂从1238米上升到1045米，上升了193米；
（2）平均沉没度从936米下降到723米，下降了213米；沉没度大于700米从73%下降到了39.1%；
（3）系统效率从21.1%提高到了22.8%。
四.结论和认识
1、在高含水以后，稀油井下泵深度不宜过大，沉没度保持在400-600范围对泵效影响不大，提高泵挂对单井影响液量比较小，在5%左右。
2、通过实践证明，开展上提泵挂，可以降低耗电提高系统效率、减少偏磨节省了管杆的损耗，同时保证了油井产量。
3、目前受措施后无法判断出液状况、油井出砂、油层污染等诸多影响液面因素。下泵一般较深，不合理地方较多，下步将加大研究，努力实现沉没度的合理话，达到高效开发的目的。
4、上提泵挂工作是一项系统工程，涉及油层、井筒、地面等多个节点。加强优化措施前后测试数据的对比，实现系统效率优化工作日常化、精细化是下步工作的重点。
参考文献
[1] 韩修廷；有杆泵采油原理及应用[M].北京：石油工业出版社，2007年.
[2] 何生厚，张琪.油气井防砂理论及其应用[M].北京：中国石化出版社，2003年.