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摘要：结合砌体结构的发展现状和住宅产业化的发展趋势，提出一种“预应力装配混凝土复合墙板”，以期望在中小城镇低层建筑民用房屋中发展一种新的结构形式来对砌体结构进行补充。为了考察该复合墙板的抗震性能，对2块不同预应力度的试件进行了拟静力试验。得到了相应试件的抗震性能指标，显示该墙板具有较好的承载能力和变形性能，分析认为所提出的墙板可以达到8度区低层民用房屋的应用要求，可以作为砌体承重墙的一种替代形式，并且对该墙板相关构造提出了改进建议。
关键词：预制装配结构；抗震性能；拟静力试验；混凝土复合墙板；住宅产业化
中图分类号：TU375
文献标志码：A文章编号：16744764（2016）01000108
Abstract：
Based on the present situation of masonry structure and the development of housing industrialization， We proposed an invonative unbonded posttensioned precast concrete composite wall to develop a new structure form in the lowrise civil construction. We studied two specimens with various levels of prestressing were studied experimentally by the quasistatic test system to investigate the seismic behavior of the composite wall and obtained the seismic behavior indexes of corresponding specimens. The results show that the walls have better bearing capacity and good ductility. They could meet the application requirements of the lowrise building in eightintensity area and be used as an alternative of masonry loadbearing wall
structure. We also presented some suggestions about the structure forms of the compostie wall.
Keywords：prefabricated structure； seismic behavior； quasistatic test； concrete composite wall； housing industrialization
砌体材料由于其地方性、经济性和可操作性，使其具有广泛的应用范围，不论在民用还是工业建筑中都有其适用之处。根据2011年左右的统计，砌体仍然占有70%以上的建造面积[1]。砌体基本上是手工方式砌筑，施工劳动量大，且由于粘土砖需要粘土制造，占用较多的农田，故国务院提出 “限粘禁实”的政策，这使得砌体的发展受到了一定的影响。
另一方面，随着中国经济社会发展的城镇化和工业化的深入，作为国民经济支柱产业的建筑业迫切需要产业现代化转型升级。2006年建设部颁布了《国家住宅产业化基地实施大纲》，2013年国务院办公厅出台了《绿色建筑行动方案》等文件，这促进了
近年来国内装配式住宅的研究开发。本文结合这种发展方向提出了一 种“预应力装配混凝土复合墙板”。
预应力作为一种具有较好恢复性能的装配手段在装配式剪力墙结构体系中较常用，通常的连接方式有竖向和水平无粘结预应力筋连接。比如美日联合项目PRESSS[23]提出的一种竖向通过后张无粘结预应力装配式剪力墙结构，
试验研究显示该体系具有较好的抗震性能和自恢复性能。Smith等[45]对竖向通过无粘结预应力筋装配的墙板进行了试验和数值分析，表明该连接方式墙板具有较的抗震性能，并且Smith等[6]对开洞剪力墙采用了同样的装配方式进行试验，取得了相似的成果。Kurama等[7]通过水平无粘结预应力筋将墙板连梁进行连接，进行了11个1/2缩尺试件的抗震试验，表明破坏主要发生在墙体与连梁的连接节点的破坏，墙体自恢复性能较好。
孙巍巍等[89]结合中国现状进行的相似的连梁和墙肢试验及数值分析研究，试件通过水平无粘结预应力来装配。
表明在合理的设计下，可以使得破坏主要发生在连梁与墙肢的连接结合部位，同时，墙体具有较好的恢复性。
本文提出一种新型的水平无粘结预应力筋直接对墙板装配的剪力墙，并对两片拼装墙板进行抗震试验研究，其主要目的：1）研究所提出的拼装墙板的性能指标，以验证所提出的拼装方式的可靠性；2）观察该墙板在水平和垂直双向荷载作用下的裂缝开展部位、形态发展规律，以及墙体的破坏机制；3）考察该墙板的抗震性能，与类似高宽比的砌块砌体墙对比，评估该墙板可否作为砌体承重墙的一种替代形式。
1试件设计制作及试验方法
1.1试件设计制作
1.1.1试件尺寸
考虑到构件的标准化生产和预制构件加工模板情况，以及试验场地的大小等因素，参考类似高宽比砌块砌体墙的试验研究文献，确定装配墙板单元及装配后试件的尺寸如图1及图2所示，图中单斜线图例表示加气混凝土，点及三角图例表示普通混凝土。
1.1.2墙板单元配筋A和A′型墙板构造柱纵筋为412，箍筋采用6@150，横肋纵筋采用410，箍筋采用6@140；B型墙板横肋纵筋采用410，箍筋采用6@150；所有竖肋内均设置一根12纵筋；加气混凝土在浇筑时作为模板，内部不设置钢筋。墙板单元的配筋剖面图如下： 材料强度：混凝土的实测立方抗压强度为44.6 MPa，试件所采用的钢筋实测性能如表1。
1.1.3墙板装配首先进行墙板的拼装，在A、B和A′3块板上下横肋相同位置预留孔道，然后上下横肋中各穿入一根无粘接钢绞线（15.2），通过预应力对墙板进行拼装，拼装张拉控制应力分别取05fptk（试件1号）和0.6fptk（试件2号）（其中fptk为钢绞线极限强度标准值1 860 MPa）。拼装缝做成企口，采用干接缝。把拼装好的整体墙板与地梁进行连接，A和A′型墙板的构造柱底部以及地梁相应位置预埋有钢板，采用焊接连接。为保证整体墙板的垂直度，先在底部用水泥 砂浆调平。
1.2测量方案
测量内容包括变形测量和应变测量。应变测量主要测量关键点的水平和竖向钢筋应变，竖向钢筋应变片主要设置在构造柱底部和墙板相邻的竖肋内，水平钢筋上的应变片则沿试件斜对角布置。各单元墙板以及整体墙板的变形采用百分表测量，如图5所示。
1.3加载装置和加载制度
采用悬臂式加载方式，加载装置如图6所示。首先进行竖向力加载，其后在水平力加载的过程中竖向力保持不变，其值为680 kN，其设计轴压比为0.1（按照纯混凝土计算）。试验全程采用位移控制加载。水平力加载开始后，先在试件的开裂荷载下循环一次，然后以3 mm为级差，每级循环两次，直至试件破坏。水平荷载加载制度如图7所示。
2试验结果及分析
2.1破坏过程和破坏形态
试件的开裂破坏特点：1）混凝土板面侧：两个试件都首先在A和A’型墙板构造柱边缘产生水平裂缝。然后在水平位移加载至6 mm过程中出现较大的斜裂缝发展。其后基本只有斜裂缝发展，试件呈现明显的剪切破坏特征。加气混凝土板面侧：在位移加载至9 mm前基本没有明显的破坏，9 mm后逐渐出现较明显的斜裂缝发展，裂缝的出现及发展滞后于混凝土板侧；从整体墙板来看，裂缝在三个单元间没有明显的连贯性。2）由于1号试件的地梁预埋钢板在试验后期被拔出，故循环加载提前结束，这也说明了连接是预制装配的关键之一。各试件的破坏状况见图8、图9。
图10所示滞回曲线的一个明显特点是，残余变形在正方向（推）的积累越来越大，而负向（拉）的残余变形一直很小，尤其是1号试件表现得很明显。2个试件的骨架曲线都没有明显的直线段。分析认为这是因为试件由预应力拼装而成，拼装缝之间存在摩擦，这导致了试件受力的非线性；同时，干拼装缝被越压越紧，导致墙板残余变形在推的方向积累越来越大。1号试件由于地梁的预埋钢板拔出破坏，故其骨架曲线正方向没有出现下降段。
2.3承载能力
试验全程采用位移控制加载，实际试件高宽比为0.652，没有明显的屈服点出现，故无法测试到屈服位移。本文采用Park法求得试件的名义屈服荷载[10]。表2列出了试件的各受力特征点的测试数据。为了与相近高宽比砌体墙的承载能力比较，表3列出了国内其他学者的试验测试数据。可以看出，装配式复合墙板的承载力比砌体墙的承载力大很多。
2.4延性性能
延性系数μ定义为构件的极限位移Δu与屈服位移Δy的比值，一般极限位移取为荷载下降到085倍峰值承载力Fu时的位移。由于1号试件发生地梁预埋钢板拔出而提前结束加载，其承载力还未进入下降段。此处为作比较，采用峰值荷载下的位移Δp与屈服位移Δy的比值μp来衡量，我们称其为名义延性系数，见表4。显然，如无该意外，实际延性系数μ还要大一些。
从表4中可以看出，1号试件由于发生预埋件拔出破坏，导致其延性系数不大，但仍与文献[17]（见表5）中统计的试件的延性系数接近，由此可以预见，如果没有发生地梁预埋件拔出的情况，所具有的延性系数将会更大，将会超过该文献中更多的试件；而2号试件的延性系数则超出了文献统计的绝大多数试件的延性系数。通过比较可以认为本复合墙板的延性较好。另一方面，可以计算出2号试件的实际延性系数μ，正向为10.1，负向为7.4。比名义延性系数大，这与推断一致。
2.5刚度退化
在循环反复荷载作用下，以及相同的加载位移下，滞回环峰值点荷载随循环次数的增加而不断减小，这种现象称为刚度退化。将同级加载位移下第一循环达到峰值位移的割线刚度定义为等效刚度K。表5为试件各阶段的等效刚度，其中Kcr，Ky，Ku分别代表开裂，屈服，峰值时的刚度。
由表6及图12可以看出，正向特征点的等效刚度比负向的等效刚度小，这反映了正向残余变形不断积累的现象；同时还可以看出，2号试件各受力特征点的等效刚度都比1号试件的大，这正是由于1号试件的地梁预埋钢板在加载过程中逐渐被拔出，导致其等效刚度下降。同时也说明该墙板与地梁的连接对于整体墙性能有相当大的影响。
可以看出，试件的最大位移角值都超过了混凝土结构设计规范所规定的剪力墙结构在大震作用下的弹塑性位移角1/120。但值得注意的是，该试件的高度仅为1 500 mm，表现以剪切变形为主，仍然能在较大的层间位移下而不破坏，证明了该复合墙板的的受力性能较好。
为了考察各墙板单元的变形成分，对各墙板单元在每级加载下第一循环所达到最大位移进行了变形成分分析。其主要结果：1）各墙板单元的变形都以剪切变形为主，剪切变形成分大多数达到85%以上，并且在加载后期剪切变形成分的比重越来越大；2）同一试件中，B型墙板单元的剪切变形一般比A及A’型的剪切变形大，分析认为这是由于加载装置导致的，即上部竖向力加载的钢垫梁长度完全覆盖了B板，而没有覆盖完A型板和A’型板，B型板的顶部转动受到了钢垫梁的约束，其变形更趋向于纯剪切。
2.7墙体的整体工作性能分析
本墙板是由3个墙板单元通过预应力拼装而成，故其整体工作性是一个重要的考察指标。图13分别为两个试件的百分表4所测数值与百分表5的差值随加载过程的变化。可以看出随着加载的进行，相邻墙板单元的竖向变形出现了差值，这说明相邻的拼装单元出现了相互的错动，并且越到后期差值越大，即墙板整体工作性能逐渐劣化，百分表8与9也有相似的情况。另一方面，从A型板与B型板、以及A’型板与B型板相邻竖肋中同一高度处纵筋的应变变化上也可佐证这个观点。如图14所示，A型板与B型板相邻竖肋中纵筋的应变变化出现了交叉现象，即应变出现了相反的变化，这也佐证了各墙板单元具有单独受力的特性。 2.8拼装预应力变化
本复合墙板采用预应力作为装配手段，预应力在周期循环加载过程中的变化情况是较重要的考察指标。
从图15中可以看出，各试件预应力筋的预应力都在逐渐下降，越到加载后期上部预应力筋与下部预应力筋的预应力值越接近，且上部预应力的下降幅度超过了下部。分析认为前者是由于墙板的构造所造成的，为了装配方便，在墙板单元的相接部位设置了企口，施工精度原因使得企口不能完全紧密契合，在加载过程中相邻企口不断错动，契合越来越紧密，导致预应力筋的长度变短，预应力变小；而后者原因是墙板的下部与地梁焊接连接，变形受到了地梁的约束。
3结论
通过2个预应力装配混凝土复合墙板试件的拟静力试验及结果分析，得到如下主要结论：
1）与相近高宽比砌体墙体试验结果比较可知，预应力装配复合墙板的抗震性能较好，可以满足在8度区低层建筑中的性能要求，可以作为砌体承重墙的一种替代形式。
2）在反复荷载作用下预应力装配复合墙板的整体工作性能逐渐降低；装配预应力的大小对于墙板的承载力没有明显的影响。
3）预应力装配复合墙板与地梁连接可靠性直接影响墙板的工作性能，实际工程中墙板与楼盖水平构件的连接属于同样的问题，需进行专门试验改进。
4）本试件所采用的墙板装配企口契合方式对预应力产生了较大的损失，相邻单元墙板之间的拼接缝构造还有待于改进。
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（编辑胡玲）
关键词：预制装配结构；抗震性能；拟静力试验；混凝土复合墙板；住宅产业化
中图分类号：TU375
文献标志码：A文章编号：16744764（2016）01000108
Abstract：
Based on the present situation of masonry structure and the development of housing industrialization， We proposed an invonative unbonded posttensioned precast concrete composite wall to develop a new structure form in the lowrise civil construction. We studied two specimens with various levels of prestressing were studied experimentally by the quasistatic test system to investigate the seismic behavior of the composite wall and obtained the seismic behavior indexes of corresponding specimens. The results show that the walls have better bearing capacity and good ductility. They could meet the application requirements of the lowrise building in eightintensity area and be used as an alternative of masonry loadbearing wall
structure. We also presented some suggestions about the structure forms of the compostie wall.
Keywords：prefabricated structure； seismic behavior； quasistatic test； concrete composite wall； housing industrialization
砌体材料由于其地方性、经济性和可操作性，使其具有广泛的应用范围，不论在民用还是工业建筑中都有其适用之处。根据2011年左右的统计，砌体仍然占有70%以上的建造面积[1]。砌体基本上是手工方式砌筑，施工劳动量大，且由于粘土砖需要粘土制造，占用较多的农田，故国务院提出 “限粘禁实”的政策，这使得砌体的发展受到了一定的影响。
另一方面，随着中国经济社会发展的城镇化和工业化的深入，作为国民经济支柱产业的建筑业迫切需要产业现代化转型升级。2006年建设部颁布了《国家住宅产业化基地实施大纲》，2013年国务院办公厅出台了《绿色建筑行动方案》等文件，这促进了
近年来国内装配式住宅的研究开发。本文结合这种发展方向提出了一 种“预应力装配混凝土复合墙板”。
预应力作为一种具有较好恢复性能的装配手段在装配式剪力墙结构体系中较常用，通常的连接方式有竖向和水平无粘结预应力筋连接。比如美日联合项目PRESSS[23]提出的一种竖向通过后张无粘结预应力装配式剪力墙结构，
试验研究显示该体系具有较好的抗震性能和自恢复性能。Smith等[45]对竖向通过无粘结预应力筋装配的墙板进行了试验和数值分析，表明该连接方式墙板具有较的抗震性能，并且Smith等[6]对开洞剪力墙采用了同样的装配方式进行试验，取得了相似的成果。Kurama等[7]通过水平无粘结预应力筋将墙板连梁进行连接，进行了11个1/2缩尺试件的抗震试验，表明破坏主要发生在墙体与连梁的连接节点的破坏，墙体自恢复性能较好。
孙巍巍等[89]结合中国现状进行的相似的连梁和墙肢试验及数值分析研究，试件通过水平无粘结预应力来装配。
表明在合理的设计下，可以使得破坏主要发生在连梁与墙肢的连接结合部位，同时，墙体具有较好的恢复性。
本文提出一种新型的水平无粘结预应力筋直接对墙板装配的剪力墙，并对两片拼装墙板进行抗震试验研究，其主要目的：1）研究所提出的拼装墙板的性能指标，以验证所提出的拼装方式的可靠性；2）观察该墙板在水平和垂直双向荷载作用下的裂缝开展部位、形态发展规律，以及墙体的破坏机制；3）考察该墙板的抗震性能，与类似高宽比的砌块砌体墙对比，评估该墙板可否作为砌体承重墙的一种替代形式。
1试件设计制作及试验方法
1.1试件设计制作
1.1.1试件尺寸
考虑到构件的标准化生产和预制构件加工模板情况，以及试验场地的大小等因素，参考类似高宽比砌块砌体墙的试验研究文献，确定装配墙板单元及装配后试件的尺寸如图1及图2所示，图中单斜线图例表示加气混凝土，点及三角图例表示普通混凝土。
1.1.2墙板单元配筋A和A′型墙板构造柱纵筋为412，箍筋采用6@150，横肋纵筋采用410，箍筋采用6@140；B型墙板横肋纵筋采用410，箍筋采用6@150；所有竖肋内均设置一根12纵筋；加气混凝土在浇筑时作为模板，内部不设置钢筋。墙板单元的配筋剖面图如下： 材料强度：混凝土的实测立方抗压强度为44.6 MPa，试件所采用的钢筋实测性能如表1。
1.1.3墙板装配首先进行墙板的拼装，在A、B和A′3块板上下横肋相同位置预留孔道，然后上下横肋中各穿入一根无粘接钢绞线（15.2），通过预应力对墙板进行拼装，拼装张拉控制应力分别取05fptk（试件1号）和0.6fptk（试件2号）（其中fptk为钢绞线极限强度标准值1 860 MPa）。拼装缝做成企口，采用干接缝。把拼装好的整体墙板与地梁进行连接，A和A′型墙板的构造柱底部以及地梁相应位置预埋有钢板，采用焊接连接。为保证整体墙板的垂直度，先在底部用水泥 砂浆调平。
1.2测量方案
测量内容包括变形测量和应变测量。应变测量主要测量关键点的水平和竖向钢筋应变，竖向钢筋应变片主要设置在构造柱底部和墙板相邻的竖肋内，水平钢筋上的应变片则沿试件斜对角布置。各单元墙板以及整体墙板的变形采用百分表测量，如图5所示。
1.3加载装置和加载制度
采用悬臂式加载方式，加载装置如图6所示。首先进行竖向力加载，其后在水平力加载的过程中竖向力保持不变，其值为680 kN，其设计轴压比为0.1（按照纯混凝土计算）。试验全程采用位移控制加载。水平力加载开始后，先在试件的开裂荷载下循环一次，然后以3 mm为级差，每级循环两次，直至试件破坏。水平荷载加载制度如图7所示。
2试验结果及分析
2.1破坏过程和破坏形态
试件的开裂破坏特点：1）混凝土板面侧：两个试件都首先在A和A’型墙板构造柱边缘产生水平裂缝。然后在水平位移加载至6 mm过程中出现较大的斜裂缝发展。其后基本只有斜裂缝发展，试件呈现明显的剪切破坏特征。加气混凝土板面侧：在位移加载至9 mm前基本没有明显的破坏，9 mm后逐渐出现较明显的斜裂缝发展，裂缝的出现及发展滞后于混凝土板侧；从整体墙板来看，裂缝在三个单元间没有明显的连贯性。2）由于1号试件的地梁预埋钢板在试验后期被拔出，故循环加载提前结束，这也说明了连接是预制装配的关键之一。各试件的破坏状况见图8、图9。
图10所示滞回曲线的一个明显特点是，残余变形在正方向（推）的积累越来越大，而负向（拉）的残余变形一直很小，尤其是1号试件表现得很明显。2个试件的骨架曲线都没有明显的直线段。分析认为这是因为试件由预应力拼装而成，拼装缝之间存在摩擦，这导致了试件受力的非线性；同时，干拼装缝被越压越紧，导致墙板残余变形在推的方向积累越来越大。1号试件由于地梁的预埋钢板拔出破坏，故其骨架曲线正方向没有出现下降段。
2.3承载能力
试验全程采用位移控制加载，实际试件高宽比为0.652，没有明显的屈服点出现，故无法测试到屈服位移。本文采用Park法求得试件的名义屈服荷载[10]。表2列出了试件的各受力特征点的测试数据。为了与相近高宽比砌体墙的承载能力比较，表3列出了国内其他学者的试验测试数据。可以看出，装配式复合墙板的承载力比砌体墙的承载力大很多。
2.4延性性能
延性系数μ定义为构件的极限位移Δu与屈服位移Δy的比值，一般极限位移取为荷载下降到085倍峰值承载力Fu时的位移。由于1号试件发生地梁预埋钢板拔出而提前结束加载，其承载力还未进入下降段。此处为作比较，采用峰值荷载下的位移Δp与屈服位移Δy的比值μp来衡量，我们称其为名义延性系数，见表4。显然，如无该意外，实际延性系数μ还要大一些。
从表4中可以看出，1号试件由于发生预埋件拔出破坏，导致其延性系数不大，但仍与文献[17]（见表5）中统计的试件的延性系数接近，由此可以预见，如果没有发生地梁预埋件拔出的情况，所具有的延性系数将会更大，将会超过该文献中更多的试件；而2号试件的延性系数则超出了文献统计的绝大多数试件的延性系数。通过比较可以认为本复合墙板的延性较好。另一方面，可以计算出2号试件的实际延性系数μ，正向为10.1，负向为7.4。比名义延性系数大，这与推断一致。
2.5刚度退化
在循环反复荷载作用下，以及相同的加载位移下，滞回环峰值点荷载随循环次数的增加而不断减小，这种现象称为刚度退化。将同级加载位移下第一循环达到峰值位移的割线刚度定义为等效刚度K。表5为试件各阶段的等效刚度，其中Kcr，Ky，Ku分别代表开裂，屈服，峰值时的刚度。
由表6及图12可以看出，正向特征点的等效刚度比负向的等效刚度小，这反映了正向残余变形不断积累的现象；同时还可以看出，2号试件各受力特征点的等效刚度都比1号试件的大，这正是由于1号试件的地梁预埋钢板在加载过程中逐渐被拔出，导致其等效刚度下降。同时也说明该墙板与地梁的连接对于整体墙性能有相当大的影响。
可以看出，试件的最大位移角值都超过了混凝土结构设计规范所规定的剪力墙结构在大震作用下的弹塑性位移角1/120。但值得注意的是，该试件的高度仅为1 500 mm，表现以剪切变形为主，仍然能在较大的层间位移下而不破坏，证明了该复合墙板的的受力性能较好。
为了考察各墙板单元的变形成分，对各墙板单元在每级加载下第一循环所达到最大位移进行了变形成分分析。其主要结果：1）各墙板单元的变形都以剪切变形为主，剪切变形成分大多数达到85%以上，并且在加载后期剪切变形成分的比重越来越大；2）同一试件中，B型墙板单元的剪切变形一般比A及A’型的剪切变形大，分析认为这是由于加载装置导致的，即上部竖向力加载的钢垫梁长度完全覆盖了B板，而没有覆盖完A型板和A’型板，B型板的顶部转动受到了钢垫梁的约束，其变形更趋向于纯剪切。
2.7墙体的整体工作性能分析
本墙板是由3个墙板单元通过预应力拼装而成，故其整体工作性是一个重要的考察指标。图13分别为两个试件的百分表4所测数值与百分表5的差值随加载过程的变化。可以看出随着加载的进行，相邻墙板单元的竖向变形出现了差值，这说明相邻的拼装单元出现了相互的错动，并且越到后期差值越大，即墙板整体工作性能逐渐劣化，百分表8与9也有相似的情况。另一方面，从A型板与B型板、以及A’型板与B型板相邻竖肋中同一高度处纵筋的应变变化上也可佐证这个观点。如图14所示，A型板与B型板相邻竖肋中纵筋的应变变化出现了交叉现象，即应变出现了相反的变化，这也佐证了各墙板单元具有单独受力的特性。 2.8拼装预应力变化
本复合墙板采用预应力作为装配手段，预应力在周期循环加载过程中的变化情况是较重要的考察指标。
从图15中可以看出，各试件预应力筋的预应力都在逐渐下降，越到加载后期上部预应力筋与下部预应力筋的预应力值越接近，且上部预应力的下降幅度超过了下部。分析认为前者是由于墙板的构造所造成的，为了装配方便，在墙板单元的相接部位设置了企口，施工精度原因使得企口不能完全紧密契合，在加载过程中相邻企口不断错动，契合越来越紧密，导致预应力筋的长度变短，预应力变小；而后者原因是墙板的下部与地梁焊接连接，变形受到了地梁的约束。
3结论
通过2个预应力装配混凝土复合墙板试件的拟静力试验及结果分析，得到如下主要结论：
1）与相近高宽比砌体墙体试验结果比较可知，预应力装配复合墙板的抗震性能较好，可以满足在8度区低层建筑中的性能要求，可以作为砌体承重墙的一种替代形式。
2）在反复荷载作用下预应力装配复合墙板的整体工作性能逐渐降低；装配预应力的大小对于墙板的承载力没有明显的影响。
3）预应力装配复合墙板与地梁连接可靠性直接影响墙板的工作性能，实际工程中墙板与楼盖水平构件的连接属于同样的问题，需进行专门试验改进。
4）本试件所采用的墙板装配企口契合方式对预应力产生了较大的损失，相邻单元墙板之间的拼接缝构造还有待于改进。
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（编辑胡玲）